第一篇：电力定额的计算方法
电力计算工程概算定额
第一章
土石方与施工降水工程
工程量计算规则
1、 土石方体积按挖掘前自然密实体积计算，松散系数与压实系数影响的土石方量已在定额
中考虑。
2、 以场地平整设计标高为土石方挖填起点计算标高。土石方挖深为挖方起点计算标高至基
础(或底板)垫层底标高。
3、 场地平整土石方量按照场地平整挖土方量计算工程量;场地平整亏方碾压或夯填，按照
场地平整亏方量计算工程量，亏方量=填方量-挖方量，亏方碾压与夯填定额子目中不包括购土费。
4、 建筑物、构筑物基础土石方按照挖方体积计算工程量，不计算行驶坡道土石方开挖量。
当土方挖深超过1.2米宽时，按如下工程量计算规则计算;当土方挖深小于1.2米时，不计算放坡挖土方量，即取消土方开挖长或宽中的“0.5*挖深”
土方开挖长或宽：
——主厂房土方开挖长或宽=轴线尺寸+8.2m+0.5*挖深。
——主要建筑物与构筑物土方开挖长或宽=基础外边(或外壁)尺寸+3.0m+0.5*挖深。 ——机械施工独立基础土方开挖长或宽=基础底边尺寸+1.2m+0.5*挖深。
——机械施工条形基础土方开挖长=轴线尺寸，土方开挖宽=基础底宽+1.2m+0.5*挖深。
5、 挖淤泥流沙工程量按照实际体积计算。
6、 运距每增加1km土石方量按照运方量计算。
7、 施工降水井管安拆：
8、施工降水系统运行按照实际运行套*天计算，降水时间从降水之日起至降水结束日止实际运行天数，实际运行天数按照每天累计运行24h进行折算。
第二篇：不同风机接入电力系统的潮流计算方法比较
中文摘要：各类风机由于其结构特点的不同决定了其接入电力系统的潮流计算方法的差异，通过对普通异步风机、永磁直驱同步风机、双馈异步风机接入电力系统的潮流计算方法讨论和比较，可以更加清楚的掌握对各类风机的使用。
关键词：普通异步风机永磁直驱同步风机双馈异步风机电力系统潮流计算 正文：
近年来"随着人们对可持续发展战略的认识"风力发电在全球获得了迅猛发展，截止2005年，全球风电装机容量已达,59332MW，排名前几位分别为德国18428MW，西班牙10027MW，美国9149MW，中国以1246MW排第8位/。风电场建设包括风资源测量评估、风场选址、发电机选型、风场内部微观选址、风电场升压站建设、接入电网线路建设等一系列问题、其中"风电场选址与接入系统设计都是规划阶段的重要问题" 其重要性不言而喻、对含风电场电力系统进行潮流计算"是规划阶段的基础工作"是风电场升压站、接入系统线路方案确定的考虑因素之一，另外"在风电系统动态仿真中"状态变量的初值也由潮流计算获得，因此"对含风电场电力系统进行潮流计算是非常有意义的。
风电场的潮流计算主要是对风电并网后根据给定的网络结构和运行条件确定整个网络的电气状态，主要是对风电并网后的电网中各个节点的电压幅值和相角、网络中功率的分布及功率损耗等，并进行越界检查，以了解和评价风电场并网后的运行情况。常用于评估风电机组并网后对电网稳态运行的影响，同时也为分析风电场并网后分析对电网影响等其他理论研究工作的基础，具有重要的意义。国内外对风电潮流的研究有着几十年的历史，风电场的潮流计算主要包括
含普通异步电机的风电场潮流计算、含永磁直驱风机的潮流计算和含双馈异步电机的风电场潮流计算。风电场的潮流计算关键是正确建立风电机组的数学模型。电力系统中节点分为PQ节点、PV节点和平衡节点。一般异步发电机本身没有励磁调节装置，不具有调整节点电压的能力，因此不能像常规的同步发电机一样将它视为电压幅值恒定的PV节点，它只能依靠无功补偿装置才能保持风电场出口电压恒定。同样风电场中的异步发电机向系统注入有功功率的同时还要从系统吸收一定的无功功率，吸收的无功大小与发电机的机端电压、发出的有功功率以及滑差有着密切相关，因此不能把它处理为恒功率的PQ节点。
一、 异步电机计算潮流的方法 首先给出了风电场的简化PQ模型、简化RX模型的潮流计算模型，根据两种模型的缺点，提出了一种新的风电场潮流计算模型即为扩展潮流模型。扩展潮流模型将异步发电机直接纳入电力网络，同时将异步发电机等值电路模型的中间激磁支路的端点作为一个虚拟PQ节点进行计算，建立约束方程;建立异步发电机转子侧和定子侧之间的转矩平衡方程。模型建立详细潮流约束方程，推导雅可比矩阵元素，建立扩展风电潮流算法，最后通过算例分析验证算法的有效性异步风力发电机潮流建模—牛顿拉夫逊法潮流计算，牛顿法是解非线性方程的有效的方法。它把非线性方程的求解变成反复的求解线性方程，逐步接近非线性方程的解的过程，通常称为逐次线性化过程。而且牛顿一拉夫逊法求解潮流计算具有平方项收敛的速度，能够使潮流快速收敛。极坐标的牛顿拉夫逊法求解潮流问题的步骤如下： (1) 计算有功功率和无功功率的不平衡量 假设系统中有n号节点，第1-m号节点为PQ节点，第m+1~n-1号为PV节点，n号为平衡节点。PQ节点不平衡量为： PV节点的功率不平衡量为： (2) 计算雅可比矩阵 修正方程如下： 当i≠j时： 当i=j时： (3) 潮流方程的求解化成下面的方程 根据上述步骤进行潮流计算，直至潮流熟练，输出结果。 风电机组容量等值计算，等值后的风电机组容量为： 简化结构异步电机潮流算法： 对于常规的含普通异步电机的风电场潮流计算时，一般只考虑风力发电机和所连接的电网，忽略了风力机部分以及风力机与发电机之间的联系。同时，在进行潮流计算时，只考虑风机发出的功率全部输送到与风机连接电网中，不考虑风机由于浆矩角的变化对输出功率的影响。在进行风电场的潮流计算时，由于风机的机械部分的变化跟不上电气部分的变化速度，一般将风电场节点作为PQ节点进行处理，但PQ节点的无功功率与风机自身的参数以及风场节点电压有关。忽略空间和时间谐波、忽略励磁饱和、忽略铁损，将转子电阻和转子电抗折算到定子侧，图3.1(a)给出异步电机稳态Ⅱ等值电路，其中是定子和转子电阻，是定子和转子电抗，是激磁回路电抗，S为异步发电机的滑差，是对地并联电容。由于激磁电抗远大于定子电抗，且定子电阻较小。因此把励磁支路外移，合并定子和转子支路。采用简化等值电路时，型简化 等值电路如图3.1(b)所示。大型风电场中的普通异步发电机以超同步转速情况下发电运行，发电机将风力机提供的机械功率转化为电磁功率输出，同时从电网或无功补偿装置中吸 收无功功率来维持励磁电流的大小。 图3—1(b)所示简化等值电路中，定子电抗与转子电抗合并式。定义电纳容性为正，电抗感性为负，将激磁支路式。 的电抗与对地电容并联等值电抗为 假定异步风机流向电网功率为正，则将异步风机视为发电机处理，定义风机的输出有功功率如下： 、发电机滑差以及无功功率 无功功率对节点电压求导得： 将风电场节点作为PQ节点，根据风机出力曲线确定不同风速下的风机的出力，根据潮流建模公式代入潮流计算，采用算例分析，计算出潮流结果。 简化RX模型： 采用RX模型进行潮流计算的基本思想是两个迭代步骤：(1)通过常规潮流计算计算出发电机的端电压;(2)通过异步发电机的滑差迭代计算出发电机的滑差。采用简化RX模型避免了潮流计算的两步迭代，能够节省潮流计算的计算时间。图3.1(a)为普通异步发电机的稳态等值电路图，计算出普通异步发电机的电磁功率。由异步发电机原理知道，异步发电机发出的电磁功率式为 由此可见异步发电机的输送到电网的电磁功率B随着滑差s的变化而变化，同时风力机的转速、叶尖速比、风能利用系数以及机械功率也与滑差s有关。根据系统的功率平衡的关系，风力机的机械功率等于输送到电网的有功功率相等。由于初始的功率不相等，通过滑差s的迭代使两个功率最终达到平衡。 采用牛顿拉夫逊计算潮流，引入风力机的机械功率与送到电网的有功功率的差和滑差修正量，修正方程为： 。与转子电流、滑差s等有关，其表达 程序框图如下：
二、双馈异步风机的潮流计算方法
本节在对双馈风机进行潮流建模时，将双馈风电机组的风电场作为恒定功率因数的PQ节点进行处理，功率因数值设为0。98。然后根据双馈异步发电机的稳态等值电路以及双馈风机的发电系统示意图分析各个功率之间的关系，及转矩平衡关系，建立约束方程，推导雅可比矩阵元素，建立潮流计算模型 。 图4—1(a)为双馈异步发电机的稳态等值电路，图4.1(b)为双馈异步电机系统发电示意图。在图4.1(a)，所为定子电压，复功率，以为转子电压为转子端到中间节点的为定子端到中间节点的复功率，其他参数同普通异步电机等值电路的参数意义相同。在图4—1(b)中，风电场的节点设为i节点，为网侧变流器出口电压，分别为风机输入到电网的有功功率和无功功率，为变压器的阻抗。系统中的普通节点的潮流计算约束方程按照节点类型建立约束方程，推导雅可比矩阵元素。风电场节点的潮流计算变量的约束方程根据双馈风电机组的功率平衡关系以及风力机与发电机之间的转矩平衡条件来建立，并推导出对应的雅可比矩阵元素。令，以下定义类似。节点i流向节点W的复功率： 节点w流向定子侧的复功率为： 节点w流向转子侧的复功率为： 转子端流向节点w的复功率为： 网侧变流器端口流出的复功率为： 节点i流向变流器的复功率为： (1) 风机与外网之间的连接 根据基尔霍夫电流定律，流入节点电流之和为零。分别注入i节点的有功功率和无功功率。节点i对应于电网有功功率平衡约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵的元素为： 节点i对应于电网的无功功率平衡约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵元素为： (2) 双馈电机的等值电路 在双馈异步电机稳态等值电路中，虚拟内节点w连接定子支路和转子支路，以及激磁支路，图4.2为虚拟节点的电路结构。相比较普通异步电机，转子电压值不为零。 根据节点功率平衡，建立内节点w有功功率平衡约束方程： 推导对应变量的雅可比矩阵元素为： 虚拟节点w的无功平衡约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵的元素为： (3) 双馈风机的外部电路 对于风电场出口节点来讲，不仅连接外电网和双馈异步发电机的定子侧，还通过变压器连接着网侧变流器，变压器的阻抗为为风电场出口处的结构，根据基尔霍夫电流原理，对i节点注入功率之和为0。建立i节点与发电机之间功率平衡约束方程。 对i节点与发电机部分建立有功功率平衡约束方程： 对应的雅可比矩阵元素为： 节点i对与发电机部分建立无功功率平衡约束方程： 对应变量的雅可比矩阵的元素为： 在稳态运行时，忽略变换器的开关损耗。根据能量守恒原理，背靠背变流器输出有功功率之和等于零，即向两侧流出(或注入)的有功功率不变。网侧变流器输出无功为给定值一般取零，以防止PV控制方式下，电网需求无功过小，网侧变流器输出无功倒流至异步电机。对变流器建立约束方程，并推导雅可比 矩阵元素。 背靠背变流器有功功率的约束方程如下： 对应变量的雅可比矩阵的元素为： 由于变流器之间不考虑无功功率的传输，网侧变流器采用单位功率因数的控制方式运行，的值设为0。对应的网侧变流器的无功功率约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵为： (4) 转矩平衡简化模型 双馈异步发电机的电磁功率为： 转矩平衡方程为： 双馈风机的机械功率采用最大功率跟踪计算，其表达式为： 和普通异步电机相比，在双馈异步电机的转矩平衡方程时，考虑了转子电压对功率平衡的影响。 对应变量的雅可比矩阵元素为： 根据潮流计算约束方程以及推导雅可比矩阵元素，建立潮流计算模型： 双馈风电机组潮流计算的程序框图：
三、永磁直驱同步风机的潮流计算
牛顿法是解非线性方程的有效的方法。它把非线性方程的求解变成反复的求解线性方程，逐步接近非线性方程的解的过程，通常称为逐次线性化过程。这是牛顿法的核心。 用牛顿法解三相潮流问题的步骤如下： (1)、计算功率不平衡方程
式中表示了一个有n+1个母线的系统功率不平衡矩阵，其中有m个PQ母线，n-m个PV母线，1个平衡节点。
PQ节点的功率不平衡量为该节点的功率给定值与当前电压计算出来的实际功率差，可表示为：
其中i=1,2,3….，p=a，b，c。
而对PV节点来说，节点电压幅值是给定的，不再作为变量。同时，该点无法预先给定无功功率。这样，该点的无功不平衡量也就失去了约束作用。因此，在迭代过程中无须计算与PV节点有关的无功功率方程式。
只有当迭代结束后，即各节点的电压向量求得后，再求PV节点应当维持的无功功率。 (2)计算雅可比矩阵
(4) 含风电场的电力系统三相潮流的求解最终能化成求解下列方程
风电场在牛顿法中的处理
风电场等各种分布式电源可以建立成PQ节点，PV节点，PI节点和P-Q(V)节点这四种节点类型。对PQ类型的分布式电源只需将它们简单处理成功率值是负的负荷即可。本节主要分析其他三种类型的分布式电源在程序中的处理。 (1)P恒定，V恒定的PV节点
PV节点可以直接代入牛顿法中处理。若PV母线与系统通过n(n=l，2，3…)相线路连接，则母线上各节点注入功率为母线总注入功率的n分之一。在每次迭代后，可以求出节点的电压相角和无功功率。若计算出的节点无功越限，则将其转换成对应的PQ节点，Q值等于该分布式电源能发出的最大无功值。如果在后续迭代中，又出现该节点电压越界，重新将其转换成PV节点。 (2)P恒定，电流幅值I恒定的PI节点
PI节点不可以直接代入牛顿法中处理，所以在每次迭代前须做一定的处理。若PI母线与系统通过n(n=l，2，3…)相线路连接，则母线上各节点注入功率为母线总注入功率的n分之一。相应的无功功率可以由上一次迭代得到的电压，给定的电流幅值和有功功率计算得出：
其中，为第k+1次迭代的分布式电源的无功功率值;
五分别为第k次迭代得到的电压的实部和虚部;I为恒定的分布式电源的电流相量的幅值;尸为恒定的有功功率值。
因此在进行潮流计算时，第抖1次迭代前可以把PI节点的无功注入量求出，在第k+l迭代过程中便可将PI节点处理成有功和无功输出分别为P和的PQ节点。在每次迭代后，可以求出节点的电压相角和无功功率。PI型的分布式电源也有无功输出的限制，但从式(3-6)可以看出，
的标幺值一般在1.0附近，P和，是
。值的只是该PI两个必需维持的值，所以影响最后计算出来的节点的给定有功功率和电流幅值，即P和，若给定得合理，则计算得出的无功功率不会越限。
(3)P恒定，V不定，Q受P、V限定的P—Q(V)节点P-Q(V)节点不可以直接代入牛顿法中处理，所以在每次迭代前须做一定的处理。P-Q(V)节点给定的输出有功功率只为异步电机的输出有功功率，节点电压U在每次迭代后都得到修正，节点的注入无功功率Q计算公式如下：
其中，s为异步电机的转差率;为发电机定子电抗与转子电抗之和：为励磁电抗;r为转子电阻;Q’为异步电机的吸收无功;为异步电机的功率因数：
仍为并联电容器后节点的功率因数;一般要求在0.9以上;鳞为并联电容器需要补偿的无功;刀为投入的并联电容器组数;
为每组电容器补偿的无功;Q’为电容器组实际补偿的无功;Q为参与潮流迭代的节点注入无功。这里提出的动态调整并联电容器组接入组数的方法，相比于将风机视为功率因数恒定的考虑，更加符合实际异步风机运行的情况，因而，基于该模型的分析计算结果更为精确。P-Q(V)母线与系统通过n(n=l，2，3…)相线路连接，则母线上各节点注入功率为母线总注入功率的n分之一。在进行潮流计算时，第k次迭代后可以把P-Q(V)节点的无功吸收量求出，在第k+l迭代过程中便可将P-Q(V)节点处理成有功和无功输出分别为P和
的PQ节点。
通过对以上三种风机的潮流计算方法的分析，我们对风机接入电力系统有了更深入的了解，对比各风机的特点，可得到不同的结论。首先普通异步风机具有一般异步电机的特点，只是对PQ节点的处理方法稍有不同。通过对双馈风电机组的潮流建模建立及验证，计及双馈电机详细内部结构和各种稳态安全约束，采用优化算法求解不同风速下无功出力范围;基于电机有功损耗最小，求解无功最优分布。根据双馈风电机组的潮流计算，获得风电机组的稳态运行情况和发电机运行参数，验证了双馈风电机组潮流算法的有效性。在进行无功优化时，发出无功时，最大无功出力受转子绕组电流限制。吸收无功时，最小无功出力当定子绕组电流限制。调整网侧变流器参考无功出力，可以增加双馈电机无功出力范围，但是在恒PQ运行方式下，可能引起无功环流，增加电机的损耗。随风速增加或者定子电压下降，双馈异步电机无功出力范围变窄。采用恒功率因数方式运行时，低风速下双馈电机无功出力得不到充分利用，而高风速、低定子电压下可能达不到给定功率因数要求。根据最小有功损耗优化计算出的无功功率，作为双馈异步电机稳态运行时的输出无功功率值，可提高双馈异步电机的运行效率。而虽然双馈异步电机占主导地位，但永磁直驱也解决了一些双馈电机解决不了的问题。 参考文献：
第三篇：电力建设工程预算定额:
第一册 建筑工程(上下册) 定价:270.00元数量6本 第三册 电气设备安装工程 定价:150.00元数量6本 第四册 输电线路工程 定价:100.00元数量6本第五册 调试工程 定价:100.00元数量6本第六册 通信工程 定价:45.00元数量6本电力建设工程概算定额 :
第一册 建筑工程 定价:170.00元数量6本第三册 电气设备安装工程 定价:110.00元数量6本 第四册 输电线路工程 定价:40.00元数量6本 第五册 调试工程 定价:35.00元数量6本
3.电力建设工程装饰性材料综合预算价格 60元120元数量6本
电网工程建设预算编制与计算规定(2013年版) 定价:85.00元数量6本
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1.电力建设工程量清单计价规范变电工程550元 2. 输电线路理工程120元，计价清单电气及线路各一套;
第四篇：建筑工程预算定额的使用方法
答案
一,定额的直接套用
当施工图设计要求与定额项目内容完全一致时,可以直接套用.套用时注意以下几点" 1) 根据施工图,设计说明,标准图做法说明,选择预算定额项目. 2)应从工程内容,技术特征和施工方法上仔细核对,才能准确地确定与施工图相对应的预算定额项目. 3)施工图中分项工程的名称,内容和计量单位要与预算定额项目相对应一致. 例1:试确定广州市M5水泥石灰砂浆砖基础的定额费用 (即定额基价)并求出50m3砖基础的定额分项费用
分析:查定额A3-1 看定额项目内容,刚好是水泥砂浆与题目相符合,直接套用.因此定额基价就是1491.65元/10m3.然后计算50 m3的定额分项费用:50×1491.65÷10=7458.25元 例2:压预制管桩Φ300,桩长20m,(广州市区)求定额项目基价
查定额A2--20 看定额项目内容,刚好与题目相符合,直接套用.因此定额基价就是9890.75元/100m. ④直接套用还包括定额规定不允许调整的分项工程,虽然设计的与定额内容不同,但定额不允许调整仍直接套用如: A,屋面工程中的卷材屋面的接缝,收头,找平层嵌缝,冷底子油等人工材料已计入子目内,不另计算. B,膨胀水泥砼只换水泥,其他不变.等等 二,定额换算: 1,预算定额乘系数换算:根据定额的分部说明或附注规定,对定额基价或部分内容乘以规定系数. 换算后基价=定额基价+调整部分金额×(调整系数-1) (当只是定额中部分内容调整时) 换算后基价=定额基价×(调整系数) (当全部定额调整时) 例1:试确定广州地区M5混合砂浆一砖双面清水弧形砖墙的定额基价并求工程量为25 m3时的定额分项工程费用
分析:首先查定额分部说明:清水弧形墙按混水弧形墙相应子目人工乘以系数1.15 所以定额基价为:A3—17:1650.81+316.40×(1.15-1)= 1698.27元/10m3定额分项费用:25÷10×1698.27=4245.68
例2:机械挖湿土(三类土)500 m3,试确定广州地区定额分项费用 分析:首先看分部说明:挖湿土按定额相应子目人工,机械乘以系数1.1. 所以挖湿土定额基价:A1—15: 1541.37+(108+1236.3)×0.1= 元/1000m3 定额分项费用:500÷1000× = 元
例3:机械挖地下室(三类土)深度6m,其中有5000 m3挖不到,试确定分项费用 见分部说明第8条的第1条和人工挖地下室超1.5m后所增加工作日: 5000×96%×1541.37÷1000+5000×4%×(606.37+11.77×18)÷100= 三,砂浆,砼强度等级,配合比换算: 当工程项目中设计的砂浆,砼强度等级,抹灰,砂浆及保温材料配合比与定额项目规定不相符时,可根据定额说明进行相应换算.在进行换算时,应遵循两种材料交换,定额含量不变的原则. 换算后基价=原基价+(换入单价+换出单价)×定额材料用量 例1:试确定广州地区M7.5混合砂浆砖台阶的定额基价 P130,定额中为M7.5水泥砂浆所以与题目不相符.应进行换算 A3-33换 3849.26+5.5(112.92-100.08)= 例2:试确定C15(碎石40石,325水泥)搅拌机拌制,现浇零星构件50m3的分项工程费分析:首先求砼浇筑费:A4-156 600.07×50÷10=3000.35元 然后求砼制作费:A4-68 1700.68×50×1.01÷10=8588.43元 总的分项费用:3000.35+8588.43=11588.78元
例3:假如上述325水泥改为425水泥,砂改为细砂,石子为20石,其他条件不变,求分项费用 分析:浇筑费:A4-156 600.07×50÷10= 砼制作费: A4-51换 [1843.41+10×(164.77-162.24)]×50×1.01÷10= C15砼20石细砂的基价:A18-9换
162.24+(292.68-279.95)×0.311+0.59×(23.93-26.36)=164.77 例4:试确定广州地区某水池底板为防水砼C30(S6)425水泥碎石粒径为20,搅拌站拌制中砂30m3的砼定定额分项工程费
解:浇筑费:A4-165 30×153.82=4614.60
砼制作费:A4-44换:][2299.33+(218.59-209.67)×10]×30×1.01= C30 425水泥防水砼:A18-44换:209.67+(292.68-279.95)×0.452=218.59 四,其他换算: 例1:毛石砼基础52.5 m3,其中毛石占毛石砼体积40%,试求广州地区定额分项费用 分析:见说明P173,毛石基础子目按毛石毛石砼体积20%考虑.如设计不同可以换算. 所以查定额:A4—135,定额基价为322.66元/10 m3 而题目说毛石占毛石砼体积40%,则A4—135换 322.66-2.72×53.07+53.07×5.06=478.94元/10M3 . 5.06这个数得来是:占20%时:含量2.72 m3 其中定额10M3×0.2=2 m3 损耗率(2.72-2)÷2.72=26.47%
占40%时:求10M3的毛石消耗量为:10×40%×(1+26.47)=5.06 m3 例2: 多重定额套用: 挖土机挖三类土1800M3,自卸汽车运25KM,试求广州地区定额分项费用
分析:第1步:查定额求基价:A1-129+A1-130 7479.65+1157.93×2=9795.51元/1000m3 (2.5-1)÷1=2(取整后的数) 第2步求分项费用:9795.51×1800÷1000=17631.92元
例3:人工挖孔桩,外径为300CM,孔深18M,其中桩蕊砼和护壁砼均现场搅拌机拌制为C25,40石,求广州地区分项费用 分析:第1步:挖孔桩挖土费用 第2步人孔挖孔桩护壁:184.24×3.14×(3/4)2×18÷10= 第3步:桩蕊砼浇捣: 第4步:桩蕊砼制作: 第5步:护壁砼制作: 例4:浇地坪5000m3,地坪厚10cm,其中内外地台高差60cm,运土300m,求分项工程费(广州地区) 分析:首先看分部说明P243求定额基价
A4-205换 560.08+(60-30)÷1×0.34×18+0.46×(300-100)÷50×18=776.8 然后求分项费用:776.8×5000÷100+5000×(10-8)÷1×17.45÷100=40585元 例5:(块料尺寸与定额不同时基价的确定) 15厚1:2:9水泥石灰砂浆坐砌陶粒轻质隔热砖(305×305×63,其中每1000块单价为2800元)砖块钩缝为1MM,屋面隔热层1:2.5水泥砂浆灌缝,纯水泥浆抹缝,求其定额基价 (砂浆损耗率为1%) 解:首先查定额A8-162,该定额中块料与题目不相符因此要换算:定额尺寸:330×330×90 所以要求用设计的块料的每100M2工程量的定额含量:步骤如下 A,求损耗率100÷[(0.33+0.01)×(0.33+0.01)]=865块 定额含量为880块 因此求损耗率为:(880-865)÷880=1.7% B,求含量: 100÷[(0.305+0.01)×(0.305+0.01)]×(1+1.7%)=1025块 C,15厚1:2:9水泥石灰砂浆:100×0.015×1.01=1.525M3
1:2.5水泥砂浆灌缝:(100×0.063-a×0.305×0.305×0.063)×1.01=BM3 D,新基价:A8-160换: 1509.70-2.02×100.08+1.515×93.08-0.11×144.56+B×161.37+1025×2.8-0.7×1370.05= 例6:试求预制构件(异形梁)共4根,每根梁截面积为2.5M2,长5.8M,现场搅拌机拌制,(C30,20石,425水泥)场内运输2.5KM的预制安装工程费(一类地区) 解:1)梁制作费:A4-210 58×(1+2.5%)×600.45÷10=
2)梁砼制作费:58×(1+2.5%)×1.013×[2202.97+10×(203.94-198.19)]÷10= A18-12换:198.19+0.452×(292.68-279.95)=203.94 3)梁运输费:A4-278+A4-279: 58×[1846.17+57.9×(2.5-1)÷1]÷10= 4)梁安装费:A4-254:58×1039.94÷10= 以上费用合计便是砼工程分项费用. 例7:15厚1:1:6水泥石灰砂浆打底,5厚1:1:4水泥石灰砂浆批面,扫底油一道,浅黄色外墙涂料两遍
分析:水泥石灰砂浆打底,水泥石灰砂浆批面是一般抹灰,查定额B2-8发现其中:15厚1:1:6水泥石灰砂浆底是相同的,而批面的砂浆题目是5厚1:1:4水泥石灰砂浆,而定额是
5厚1:2:8水泥石灰砂浆因此要换算.扫底油一道即为油漆, 浅黄色外墙涂料两遍即为涂料. B2-8换 635.86+(101.67-93.08)×1.73=650.72元/100m2 B8-131:油漆 377.72元/100m2不用换算 B8-183涂料:129.75元/100m2 例8:15厚1:1:6水泥石灰砂浆打底扫毛,5厚1:0.5:3水泥砂浆粉光,乳胶腻子刮面,扫象牙白色高级乳胶漆两遍
首先查定额一般抹灰 B2-8 仔细检查定额内容与设计题目内容看是否要换算. 然后看油漆B8-1136(乳胶腻子刮面,扫象牙白色高级乳胶漆两遍) 1,试确定人工挖土方(三类土,深5.5m),共计5000m3的分项工程费用 (注:人工费42元/工日) 五,补充预算定额
当分项工程的设计要求与定额条件完全不相符或由于设计采用新结构,新材料,新工艺预算定额没有这类项目也属于定额缺项,这就需要补充定额.做法如下: 1),定额代用法:利用性质相似,材料大致相同,施工方法以很接近的定额项目,估算出适出的系数进行使用.这种办法一定要在施工实践中进行观察和测定,以便调整系数,保证定额的精确性,为以后补充定额项目做基础. 2),定额组合法:尽量利用现行预算定额进行组合,因为一个新定额项目所包含的工艺与消耗往往是现有定额项目的变形与演变.新老定额之间有很多联系,要从中发现这些联系,在补充制定新定额项目时,直接利用现行定额内容部分或全部,可以达到事半功倍效果. 3),计算补充法:按定额编制方法进行计算补充,是最精确补充定额方法.按图纸构造做法计算相应材料,加入损耗量,人工和机械按劳动定额和机械台班定额计算. 作业:1,试确定人工挖土方(三类土,深5.5m),共计5000m3的分项工程费用 (注:人工费42元/工日) 2,试确定梅州地区现浇混凝土C30(20石,细砂)板200m3的分项工程费 (其中水泥285元/t,石子48元/m3,灰浆搅拌机50元/台班,人工45元/工日) 3,试确定(梅州地区)2砖墙(外墙)单面清水砖弧形砖的50m3的分项工程费用 (人工费45元/工日,灰浆搅拌机50元/台班) 4,试确定广州地区人工挖孔桩外径φ100cm,深25m,共15根的全部分项工程费用 (桩蕊砼C30,40石粗砂,现场搅拌站拌制,护壁砼C25,40石粗砂,现场搅拌机拌制,其中水泥285元/t)
第五篇：屋面工程 06电力预算定额章节说明
说明
1.保温层的保温材料与定额不同时，材料可以换算，其他不变。
2.石棉瓦规格与定额不同时，除瓦的品种、规格可以换算外，其他工料不得调整。 3.屋面砂浆找平层、面层，按地面及楼地面相应定额项目计算。 4.预制板架空隔热层已包括砌筑垫块。
5.铁皮排水项目，咬口和搭接的工料已包括在定额内，不另行计算。铁皮厚度与定额规定不同时，允许换算，其他工料不变。 6.卷材屋面，坡度超过15°时，人工乘以系数1.23。冷底子油已综合在定额内，不另行计算。 7.性沥青卷材、三元乙丙橡胶防水，如设计要求每增加一道，人工乘以80%，卷材、黏结剂增加100%。
8.屋面刚性防水，钢筋网用量与定额不同时，允许按设计要求调整，其他工料不变。 工程量计算规则
1.保温层按图示尺寸的面积乘以平均厚度，以立方米计算。不扣除烟囱、风帽及水斗、斜沟所占的面积。
2.瓦屋面均按图示尺寸的水平投影面积乘屋面坡度延尺系数，以平方米计算。不扣除房上风道、风帽底座、屋面小气窗、斜沟等所占面积，屋面小气窗的出檐与屋面重叠部分的面积亦不增加。
3.卷材屋面按图纸所示尺寸的水平投影面积乘屋面坡度延尺系数，以平方米计算。不扣除房上风道、风帽底座、斜沟等所占面积，其根部弯起部分不另增加。天窗出檐部分重叠的面积应按图纸所示尺寸另计。屋面的女儿墙、伸缩缝和天窗等处的弯起部分，按图纸所示尺寸并入卷材屋面工程量内，以平方米计算。如图纸未注明尺寸，伸缩缝、女儿墙的弯起部分，可按250㎜计算;天窗弯起部分，可按500㎜计算;卷材屋面的附加层、接缝、收头、找平层的嵌缝、冷底子油已计入定额内，不另行计算。涂膜屋面的工程量计算同卷材屋面。涂膜屋面的塑料油膏嵌缝、玻璃布盖缝、屋面分格缝以延长米计算。
4.铁皮排水按图纸所示尺寸的展开面积以平方米计算。如图纸未注明尺寸，可按表9—1计算。咬口和搭接已计入定额内，不另行计算。 5.铸铁、玻璃钢雨水管、PVC雨水管区别不同直径，按图纸所示尺寸以延长米计算。雨水口、水斗、弯头、短管以个计算
表9-1 铁皮排水单件的零件工程量折算
┌────────┬───┬────┬───┬───┬────┬────┬───┬─────┬────┬───┬────┬────┬────┬──┐
│ │ │方形雨 │ │ │ │ │ │ 斜沟天窗 │ 天窗侧 │ 烟囱 │ 通气管 │ 滴水 │ │ │
│ │ │ │ 檐沟 │ 水斗 │ 雨水口 │ 下水口 │ 天沟 │ │ │ │ │ │ 滴水 │备注│
│ │ │ 水管 │ │ │ │ │ │ 窗台泛水 │ 面泛水 │ 泛水 │ 泛水 │ 檐口 │ │ │ │ 名 称 │单 位 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ ├────┼───┼───┼────┼────┼───┼─────┼────┼───┼────┼────┼────┼──┤
│ │ │ 1m │ 1m │ 1个 │ 1个 │ 个 │ 1m │ 1m │ 1m │ 1m │ 1m │ 1m │ 1m │ │
├────────┼───┼────┼───┼───┼────┼────┼──
─┼─────┼────┼───┼────┼────┼────┼──┤ │ 雨水管、檐沟、 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │带铁│
│雨水口、下水口、│ ㎡ │ 0.42 │ 0.3 │ 0.4 │ 0.16 │ 0.45 │ │ │ │ │ │ │ │件部│ │水斗 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │分 │
├────────┼───┼────┼───┼───┼────┼────┼───┼─────┼────┼───┼────┼────┼────┼──┤ │ 天沟、斜沟、天 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │窗及侧面泛水、窗│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │不带│
│ │ ㎡ │ │ │ │ │ │ 1.3 │ 0.5 │ 0.7 │ 0.8 │ 0.22 │ 0.24 │ 0.11 │铁件│ │台泛水、通气管泛│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │部分│ │水、滴水 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
└────────┴───┴────┴───┴───┴────┴────┴───┴─────┴────┴───┴────┴────┴────┴──┘
6.雨水管的长度，应由水斗的下口算至设计室外地坪，泄水口的弯起部分不另增加。当雨水管遇有外墙腰线，设计规定必须采用弯头绕过时，每个弯头折长按250㎜计算。 7.屋面坡度系数见表9-2。 表9-2 屋面坡度系数
┌───────┬────┬───────┬──────────┬───────────┐
│ 坡度B(A=1) │坡度B/2A│ 坡度角度α │ 延尺系数C(A=1) │ 隅延尺系数D(A=1) │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 1 │ 1/2 │ 45° │ 1.4142 │ 1.7321 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.75 │ │ 36～52′ │ 1.25 │ 1.6008 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼──────
─────┤
│ 0.7 │ │ 35° │ 1.2207 │ 1.5779 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.666 │ 1/3 │ 33°40′ │ 1.2015 │ 1.562 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.65 │ │ 33°01′ │ 1.1926 │ 1.5564 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.6 │ │ 30°5′ │ 1.1662 │ 1.5362 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.577 │ │ 30° │ 1.1547 │ 1.527 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.55 │ │ 28°49′ │ 1.1403 │ 1.517 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.5 │ 1/4 │ 26°34′ │ 1.118 │ 1.5 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.45 │ │ 24°14′ │ 1.0966 │ 1.4839 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.4 │ 1/5 │ 21°48′ │ 1.077 │ 1.4697 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.35 │ │ 19°17′ │ 1.0594 │ 1.4569 │
├───────┼────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.3 │ │ 16°41′ │ 1 044 │ 1.4457 │
└───────┴────┴───────┴──────────┴───────────┘ 续表
┌───────┬──────┬───────┬──────────┬───────────┐
│ 坡度月(A=1) │ 坡度B/2A │ 坡度角度α │ 延尺系数C(A=1) │ 隅延尺系数D(A=1) │
├───────┼──────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.25 │ │ 14°02′ │ 1.0308 │ 1.4362 │
├───────┼──────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.2 │ 1/10 │ 11°19′ │ 1.0198 │ 1.4283 │
├───────┼──────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.15 │ │ 8°32′ │ 1.0112 │ 1.4221 │
├───────┼──────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.125 │ │ 7°8′ │ 1.0078 │ 1.4191 │
├───────┼──────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.1 │ 1/20 │ 5°42′ │ 1.0050 │ 1.4177 │
├───────┼──────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.083 │ │ 4°45′ │ 1.0035 │ 1.4166 │
├───────┼──────┼───────┼──────────┼───────────┤
│ 0.066 │ 1/30 │ 3°49′ │ 1.0022 │ 1.4157 │
└───────┴──────┴───────┴──────────┴───────────┘
注 1.两坡排水屋面面积为屋面水平投影面积乘延尺系数C。 2.四坡排水屋面斜脊长度=A×D(当S=A时)。 3.沿山墙泛水长度：A×C。 4.B为坡屋面高度。