复合垫片范文（精选7篇）
复合垫片 第1篇
正装复合模:凸凹模在上模,落料凹模和冲孔凸模在下模;倒装式复合模:凸凹模在下模,落料凹模和冲孔凸模在上模。本次设计的“油封垫片”冷冲压模采用了倒装式复合模具结构。
1 油封垫片制件的技术要求及排样图
图1所示为油封垫片的实物图。图2所示为油封垫片的零件图,材料为:酚醛层压布板,料厚1mm。图3所示为制件冲裁排样图。
2“油封垫片”倒装式复合模典型结构设计与剖析
图4所示为“油封垫片”倒装式复合模的设计完成的总装图,图5所示为上模组装图,图6所示为下模组装图。具体的结构剖析如下:
2.1 上模的结构剖析
如图7所示,上模由模柄、上模座、导套、垫板、落料凹模、冲孔凸模、打杆、推件板、连接推杆以及固定螺栓等零件组成,见表1。
(1)推件装置:本次设计采用刚性推件装置,由打杆、推板、连接推杆和推件板组成。工作时利用压力机滑块回程的力量,通过滑块内打杆横粱的传递作用力将卡在凹模中的冲件(成品)推出。为了使推件板推件时受力均匀,设计时采用均匀分布的四个连接推杆。
(2)模架:本次设计采用后侧式模架,由上模座、下模座、导柱、导套和模柄组成,模柄与上模座采用螺栓固定方式连接。
(3)落料凹模、冲孔凸模及固定板:落料凹模结构如图8所示,外形设计成圆柱带削边结构,这样既便于落料凹模在固定板上正确定位,又可节省模具钢材料,采用用2~M6螺栓紧固,固定板结构图9所示。D30和2~D12冲孔凸模采用普通固定法,凸模与固定板定位孔采用过盈配合,凸模压入固定板后一同磨削结合面,以保证同平面,如图10所示。
2.2 下模的结构剖析
如图11所示,下模由下模座、导柱、凸凹模、弹性缷料装置、活动挡料销、下模固定板及固定螺栓等零部件组成,见表2。
(1)弹性缷料装置:本次设计采用了弹性缷料装置,通过均匀布置在缷料板下的四个弹簧的作用来进行缷料的。
(2)活动挡料销及导料槽:本次设计采用弹簧弹顶的活动挡料销和导料槽来完成板料的定位。导料棤设计在缷料板上,如图12所示,这样模具结构紧凑,使用方便、可靠。
(3)凸凹模及固定板:倒装式复合模的凸凹模在下模,并用下模固定板固定在下模座上。凸凹模的结构及固定方式如图13所示。凸凹模与固定板采用过盈配合,凸凹模压入固定板后一同磨削结合面,以保证同平面。
另外,需要说明在整副模具组装调试完成合模后,在上模固定板与上模座之间和下模固定板与下模座之间使用一面两销将固定板定位,便于今后模具的装拆及修模工作。此项工作通常是现场配作而成。
3 结束语
正装式复合模和倒装式复合模两者各有优缺点,正装式复合模适用于冲制材质较软彧板料较薄,平直度要求较高的冲裁件,还可以冲制孔边距较小的冲裁件;倒装式复合模结构简单,可以直接利用压力机的打杆装置进行推件,缷件可靠,便于操作,并为机械化出件提供了有利条件,故应用广泛。
摘要：板料冲裁件通常需要经过落料、冲孔等冷冲压工艺加工。复合模作为多工序模,因能同时完成落料、冲孔等工序,所以应用广泛。本文通过“油封垫片”倒装式复合模具的典型结构设计,对倒装式复合模结构加以剖析。
压敏垫片简介 第2篇
1、压敏垫片属于单片式的压力感应粘合垫片，无毒、无味、密封性强、化学性能好；
1、压敏垫片可以密封塑料瓶（PE、PET、PP、PS等）、玻璃瓶、金属瓶及软管等；
2、压敏垫片适用于瓶内为固体、胶体、干粉、颗粒等产品的密封包装；
3、压敏垫片应用于医药、保健品、食品、化妆品等行业的密封包装；
3、压敏垫片在使用时不需要增加任何设备、具有操作简单、使用方便和良好的密封性能。
5、压敏垫片可印刷客户的图案、文字等信息；
二、使用方法：
1、把压敏垫片放于瓶盖底部（印字面朝向瓶盖底部，空白面朝向瓶口）；
2、旋紧瓶盖（2个小时以上）；
3、旋开瓶盖，压敏垫片与瓶口形成强烈密封；
三、产品属性：
1、压敏垫片厚度：1.0mm；
2、压敏垫片卷材宽度：330mm、350mm；
3、结构：印刷层 / PS发泡层 / 密封粘合层
三、产品应用：
1、压敏垫片适用于医药包装；
2、压敏垫片适用于保健品包装；
3、压敏垫片适用于食品包装；
4、压敏垫片适用于化妆品包装；
5、压敏垫片适用于其它化工品包装；
四、使用及贮存：
1、瓶口不应该有水、油等其它物质；
2、瓶口应该是一个完整的平面、不应该有缺口、凹凸、毛边等；
3、瓶盖底部与瓶口在旋紧之前，间隙为零；
4、粘封层要保持干净，不被污染；
5、保持在常温（26℃以下）,避免高温及直接暴露在阳光下；
6、压敏垫片密封粘合程度取决于贮存温度、瓶盖压力等因素。
五、包装及其他：
1、包装：内包装为薄膜袋包装，外包装为纸箱包装；
2、结算：30%订金，付清余款后发货或余款货运代收；
3、交期：通用印刷版5个工作日内发货，专用印刷版10个工作日内发货；
六、联系方式：
七、公司简介：
中山市励盟铝塑复合包装有限公司创建于2004年，位于广东省中山市，是一家PTP药用包装铝箔、药用压板双铝箔、药用冷冲压成型铝、药用铝箔复合膜、药用镀铝复合膜、药用铝箔垫片、食品级铝箔复合膜袋、食品级镀铝复合膜袋、食品级复合膜、水晶面膜封口膜、眼贴膜封口膜、退热贴封口膜、聪明盖封口膜、PE铝箔垫片、PET铝箔垫片、PP铝箔垫片、热溶胶铝箔垫片、压敏垫片及其它各种类型铝箔封口膜的专业生产厂家。
公司拥有现代化标准厂房5000多平方米，员有100多名，生产环境严格按照GMP规范进行设计，拥有10万级的生产洁净车间，具有QS食品生产许可证和药品包装材料和容器注册证书，其中药包证的注册证号为：国药包字20110503、国药包字20120121；QS食品生产许可证编号：粤XK16-204-O0155。
产品广泛用于医药、保健品、食品、饮料、乳酸奶制品、日用化妆品、机油、农药等行业包
装。产品畅销国内市场，出口多个国家和地区。欢迎各界朋友莅临指导、参观和业务洽谈。主要产品包括：
1、PTP铝箔、双铝箔、药用冷成型铝、铝箔复合膜袋、镀铝复合膜袋、药用铝箔垫片等；
2、食品级铝箔复合膜袋、食品级镀铝复合膜袋、食品级复合膜、聪明盖封口膜等；
3、PE铝箔垫片、PP铝箔封口垫片、PET铝箔封口膜、压敏垫片等；
4、水晶面膜铝箔封口膜、眼贴膜封口膜、退热贴封口膜等；
5、易撕铝箔复合膜，易撕铝箔封口膜，易撕铝箔膜等；
产品主要用途：
垫片的应用 第3篇
石棉垫能耐高温, 都用于有高温较大压力的地方, 如排气管与气缸盖之间、起动机的化油器和机体接合面处的垫片, 石棉垫不可用其它材料的垫片所代替。
2.铜皮石棉垫
铜皮石棉垫耐高温和高压。为确保机件的密封, 防止垫的烧损和粘结, 采用铜皮石棉垫。如内燃机气缸垫都采用铜皮石棉垫。在安装铜皮石棉垫以前一定要清除两结合面上的污垢, 注意垫上铜皮翻边的一面要朝向气缸盖。使用过久失去弹性的铜皮石棉垫应及时更换。
3.纸垫
纸垫有两种用途, 一是密封, 用于金属各接合面, 用量最大最广泛;二是调整间隙。例如S195型柴油机的喷油泵与齿轮室盖间的纸垫用来调整供油提前角, 垫片厚度每增减0.1㎜, 供油提前角约变化1.7°。更换纸垫要注意垫的大小和薄厚。
4.铜平垫
使用铜平垫的部位一般要求耐较大的液压或气压, 并要求垫片有足够强度, 如喷油器密封垫圈、分配器与液压油管连接密封垫圈。铜平垫经多次拆装后会失去弹性, 可在火中烧红再放到冷水中, 可恢复原来的弹性。垫片材料一般为紫铜。
5.铝平垫
铝平垫具有一定的韧性, 重复使用不易损坏, 拖拉机柴油机和机油管路连接处多采用铝平垫。铝平垫和铜平垫的平面都不应有凹痕和毛刺, 安装前注意检查, 研磨平后方可使用, 否则会产生泄露或吸入空气。
6.铁平垫
铁平垫的作用是将螺母的紧固压力均匀分布在受压部位, 并保护连接表面。一般来说, 固紧较薄的金属壳体时必须采用平垫圈。
7.金属弹簧垫
金属弹簧垫的作用是利用弹性涨紧力使螺纹连接不致松脱, 一般有螺丝的地方就有弹簧垫, 用量最大, 尤其在机器内部或不易见到的部位, 更不能漏装弹簧垫。
8.橡胶垫
橡胶垫有耐油和不耐油的两种。密封油料的部位采用耐油橡胶垫, 如柴油和机油滤清器上的胶垫、液压元件上的密封垫圈。密封空气的部位采用非耐油橡胶垫, 如空气滤清器壳体胶垫。橡胶垫长期使用后会发硬、失去弹性, 因此要及时更换, 保持垫的完整, 不能漏装, 注意非耐油胶垫不可代替耐油胶垫用。
9.软木垫
软木垫具有一定韧性, 接触面积大, 不易压实的地方部位多采用软木垫, 如发动机油底壳与机体之间。气门室罩与缸盖上平面之间的垫, 软木垫质地松软, 密封性能好, 但松脆易碎, 制做时要先冲孔后下料。安装时要刮净两结合件上的污垢, 并在垫的两面分别涂上一层密封胶或铅油, 以增强其密封性。装配时要按对角顺序均匀拧紧固螺母。软木垫一般只使用一次。
10.毛毡垫
高温下垫片的蠕变失效分析 第4篇
现代工业和科学技术迅速发展对流体密封的要求不断提高, 对广泛应用于石油化工、航空航天动力、核能等工业设备管道中的螺栓法兰连接这种静密封形式的研究尤为重要。在复杂而庞大的配管系统中, 法兰连接的密封点数以万计, 按现行规范设计螺栓法兰连接虽然能达到一般密封的要求, 但对一些比较苛刻的操作工况如高温高压场合, 其密封并不总是可靠的。介质压力和温度的联合作用容易导致法兰连接密封失效, 而一旦发生泄漏, 轻则浪费原料、能源, 重则影响生产造成严重的经济损失、不可估计的环境污染, 甚至造成重大事故, 所以对容器和管道的密封要求越来越严格[1]。可见, 高温很容易导致法兰连接的密封失效, 而密封失效往往又是垫片的蠕变失效所引起的。所以研究高温下垫片的蠕变失效是目前工程实际亟待解决的问题。
1 垫片高温蠕变的理论研究
1.1 蠕变理论及基本方程式
高温下, 元件在恒定的应力作用下其塑性变形随时间增加而增加的现象称作蠕变[2]。
蠕变性能是表征密封材料最重要的性能之一。它反映了密封材料抵抗应力松弛和变形的能力, 是一种瞬时的应力-应变关系, 与温度、时间、初应力、密封板材厚度等多种因素有关。通常蠕变越慢则残余压缩载荷越大, 密封性能就越好。高温下的蠕变更加显著, 而高温连接系统的密封失效往往是由垫片的蠕变和应力松弛引起的[3,4]。
垫片的高温蠕变实际是变应力下的蠕变行为, 即垫片发生的蠕变应变是时间和所受应力的函数。现对CFS (压缩非石棉纤维板) 垫片恒应力蠕变的理论分析, 可以获得以下变应力下的蠕变方程式[5]:
式 (1) 中:
E1、E2材料的弹性模量, 是与材料有关的常数; η1、η2、η3也是与材料有关的常数;σ为材料所受应力;ε0为材料产生的初始应变;
1.2 蠕变方程式的分析
式 (1) 中, 由于E1、E2、η1、η2、η3是仅与垫片材料有关的常数, 当垫片材料选定后其值是一个定值;ε0为材料产生的初始应变, σ为材料所受应力, 当对垫片施加同一预紧应力时 (如下面的试验研究就选定垫片预紧应力为70 MPa) , σ、ε0、
通过以上对方程式分析, 可以看出:蠕变量ε只与温度T和时间t有关;再通过分析式 (1) , 可得出:垫片所受的温度越高, 经历的时间越长, 则垫片的蠕变量就越大。可见高温和时间是垫片密封失效的罪魁祸首。
2 垫片高温蠕变的试验研究
2.1 高温蠕变的试验研究
蠕变是非弹性的一种特殊情况, 这种非弹性状态是在载荷作用下, 由应力引起的变形随时间变化的现象。由于蠕变, 材料在某瞬时的应力状态一般不仅与该瞬时的变形有关, 而且还与该瞬时前的变形历史有关。在所有外加载荷撤掉以后, 仍有可能产生与时间有关的较小变形[1]。
高温下连接系统的失效很少是强度不足引起的。
失效的主要原因是垫片和螺栓的蠕变引起系统的应力松弛, 从而使垫片残余压紧应力下降, 当垫片残余压紧应力降至不足以保证密封所需的最小比压时, 螺栓法兰连接系统就会产生泄漏失效。
无论常温还是高温, 垫片应力对保持结构的紧密性是至关重要的。尤其在高温操作情况下, 影响密封的诸多因素中, 垫片的蠕变往往成为影响密封的最主要因素, 因为它可能导致螺栓力和垫片应力大大降低, 所以必须对蠕变这个性能指标进行试验研究。
压缩非石棉纤维板 (Compressed Non-asbestos Fiber Sheet, 简称CFS) , 由于它具有以下优点:① 生产过程简单, 工艺比较成熟;② 产品具有较好的可设计性, 品种多, 性能好, 可以在广泛的范围内满足使用要求;③ 原材料来源广泛, 成本低, 性价比高;④ 污染小;⑤ 抗拉强度、压缩回弹性能、蠕变性能和密封性能都比较好。所以, 已在较大范围内替代传统压缩石棉橡胶板。但目前对其基本性能, 特别是蠕变性能的研究还不充分。所以, 本次试验以压缩非石棉纤维板为垫片材料。
本次试验以垫片预紧应力为70 MPa, 试验温度等级分别为10、150、300、400、500℃。得到其蠕变性能曲线如图1所示[6]。
由图1可见, 温度和时间是影响垫片蠕变性能的主要因素。温度等级越高, 蠕变量就越大;垫片所经历的时间越长, 蠕变量就越大;蠕变量的大小DGC还与垫片在预紧载荷下的初始变形量DGO成正比。在试验刚开始时, 蠕变变形较大, 经过约15 min后变化趋于缓慢。对蠕变数据进行处理得到蠕变量随时间的变化规律可用公式 (2) 表示[6]:
式 (2) 中DGC—垫片蠕变量, mm;DGO—15 s时垫片位移量, mm;a及b—回归系数, 其值见表1;T—温度, ℃;t—试验时间, s。
由表1可知, a=1/lnt, b随温度的变化而变化。可根据表1中的b值的大小做成计算图, 如图2所示。
根据图2的b-T关系曲线, 得出b-T变化规律可用式 (3) 表示:
根据图2的关系曲线或式 (3) , 可求得任一温度下的b值, 再可根据表 (1) 和式 (2) , 就可得到该温度下垫片的蠕变量。
2.2 高温蠕变的试验结果分析
式 (2) 中, DGO是15 s时垫片位移量。当垫片材料选定后, 其值为一定值;把表 (1) 中a= 1/lnt和式 (3) 代入式 (2) 中, 得:
通过分析式 (4) , 可以看出:垫片蠕变量DGC只与温度T和时间t有关, 而且与温度T和时间t成正比。可见:垫片所受的温度越高, 经历的时间越长, 蠕变量就越大, 就会引起系统的整体应力松弛, 从而使垫片残余压紧应力下降, 当垫片残余压紧应力降至不足以保证密封所需的最小比压时, 连接系统就会产生泄漏失效。可见高温和时间是垫片密封失效重要原因。
3 结束语
(1) 高温下垫片蠕变的理论分析和试验分析的结果是吻合的。
这就说明了:高温下垫片的蠕变引起系统的整体应力松弛, 从而使垫片残余压紧应力下降, 当垫片残余压紧应力降至不足以保证密封所需的最小比压时, 连接系统就会产生泄漏失效。
(2) 高温下垫片的蠕变行为, 是系统发生失效和泄漏的根本原因。
所以, 在设计和选用垫片时, 必须充分考虑垫片的高温蠕变行为。
参考文献
[1]时黎霞.垫片高温性能研究及其连接系统的紧密性评定.南京:南京化工大学, 1999
[2]陆晓峰, 顾伯勤.基于蠕变的高温法兰连接系统寿命预测方法.南京工业大学学报 (自然科学版) , 2002;24 (2) :14—17
[3]Bouzid A, Chaaban A, Bazergui A.The effect of gasket creep relaxa-tion on the leakage tightness of bolted flanged joint.Pressurevessel Technology, 1995;117:71—78
[4]张燕燕, 陈君若, 刘美红.无石棉密封材料蠕变松弛性能的研究进展.玻璃钢/复合材料, 2007; (1) :54—56
[5]谢苏江, 蔡仁良.压缩非石棉密封板材蠕变松弛性能的理论和试验研究.机械工程材料, 2004;28 (6) :14—16
弹簧垫片差速器装配工艺 第5篇
对称齿轮式差速器总成在转向时, 差速器壳体内的行星齿轮副产生差速作用, 使汽车顺利转向。差速器太阳、行星齿轮垫片通常的设计思路就是齿轮副有侧隙存在, 设计齿轮副时按0.15~0.25mm齿侧隙控制。行星、太阳齿轮垫片按常规——平底形状设计, 行星齿轮垫片外圆弧完全符合差速器壳体内球面的圆弧半径, 内圆弧完全符合行星齿轮球面的圆弧半径。此种差速器的装配工艺就是徒手将行星齿轮及垫片放于上下太阳齿轮上, 使其齿轮处于啮合状态, 徒手旋入差速器壳体内, 装配行星齿轮轴及轴定位销后, 完成差速器的装配工序 (见图1) 。
随着汽车工业的快速发展, 车桥总成作为汽车底盘的关键部件, 其先进的设计理念应运而生, 弹簧垫片差速器就是一例。根据车型要求, 将行星齿轮垫片和太阳齿轮垫片设计为弹性垫片。此时齿轮副转矩是来自行星齿轮垫片与太阳齿轮垫片的弹性势能, 沿用通常徒手装配工艺方法难以完成装配工序。因此, 采用专用装配线 (见图2) 完成行星齿轮及垫片和太阳齿轮及垫片的装配, 减小劳动强度, 节省装配时间, 提高了工作效率, 使装配后的差速器总成精度更高, 提高了差速器总成的可靠性。
具体装配工艺如下:
1) 行星齿轮及垫片放在支承轴上, 下行气缸压头分别插入两端垫片的端面, 然后径向气缸向壳体窗口处推进。当推进到与太阳齿轮相啮合时, 两端压头继续保持原有的压力作逆时针旋转, 同时主压头的花键轴带动太阳齿轮也作同方向旋转, 此时将两个行星齿轮及垫片旋入到差速器壳体的球面内, 旋入到差速器壳体的行星齿轮轴孔的中心线时, 在此设计激光测量系统, 差速器壳体的行星齿轮轴孔与行星齿轮孔的中心线完全重合时, 各系统的运行就立刻停止, 各压头恢复初始状态, 工件在装配线自动移动到下一工序 (见图3) 。
2) 将行星齿轮轴放于侧面的压头上, 利用行星齿轮轴上的轴定位孔作为定位基准, 将行星齿轮轴压入差速器的行星齿轮轴孔内。
3) 将轴定位销放于差速器的轴定位销孔上, 气动压头将其轴定位销压入其孔内 (见图4) 。
4) 装配线花键压头下行插入太阳齿轮的花键内, 伺服电动机自动起动, 使花键轴带动太阳齿轮旋转, 在旋转中, 通过转矩传感器检测齿轮副的转矩是否合格, 转矩数值显示在显示屏上。对转矩达不到规定要求的差速器, 报警告知, 从而下线返修, 合格的差速器流转合格区域, 并完成存储记录、输出和打印功能, 对产品的质量追溯起到了良好的作用。
小小垫片用不好引出故障真不少 第6篇
一台立式1100型柴油机, 曲轴箱内杂音很大, 拆检发现是曲轴7213E轴承磨损严重所致。更换轴承后杂音消失, 但使用不足一天, 又出现相同杂音, 所换的新轴承又损坏。经再次检查发现, 其原因是在更换轴承时盲目减去了后主轴两端的轴承承受了很大的附加应力, 因而造成该轴承损坏。当再次更换轴承时, 按要求在后主轴承盖处加上0.1mm厚的垫片, 使轴向间隙保持在技术要求范围内, 柴油机工作才正常。
二、不可漏装垫片之处
(一) 有的拖拉机驾驶员在修理S195型柴油机时, 将齿轮室盖纸垫漏装, 而造成启动齿轮端面被启动轴衬套顶死, 凸轮轴油泵凸轮端面也被油泵扳手座顶死, 使柴油机转不动。补装垫片后工作即正常 (该垫片厚度为1mm) 。
(二) 一台S195型柴油机, 检修后启动, 摇转阻力很大。经查看, 原因是轴承的泵体与机体之间的垫片被漏装了, 拧紧机油泵固定螺栓后, 就使转子轴顶住了下平衡轴, 造成柴油机转动阻力大, 不能启动。
(三) 一台S195型柴油机多次咬死喷油嘴。拆下喷油器检查, 发现漏装了垫片, 改变了喷油嘴与启动喷孔的相对角度, 喷油嘴伸出燃烧室过长, 影响了燃烧室里燃油与空气的混合, 高温下造成积炭, 咬死喷油嘴。重新装上垫片后, 故障排除。
三、应该加垫片处
(一) 一台拖拉机配装着4125型柴油机, 驾驶员在换机体时发现第4缸的气缸套装入阻水圈后松旷。经检查, 原因是该机体气缸套孔超差, 若将机体报废则损失很大。遇到这种情况可采用垫纸法解决。其方法是:用青壳纸剪2个长条, 纸长为气缸套的园周长, 纸宽稍宽于封水圈槽, 将2个长纸条分别垫到气缸套的2个封水圈槽内, 然后装入封水圈, 并将机体气缸套孔襞上涂以白漆, 最后将气缸套套入, 不出现漏水现象即可。
(二) 在修理中, 机手会经常遇到“O”型密封圈损坏后而无合适规格的密封圈更换, 无法解决漏油问题。下面介绍一种补救的办法:根据磨损量加上一些纸垫, 磨损小的用描图纸 (纸厚0.06～0.08mm) 剪成长条, 垫1～3层;磨损大的用青壳纸 (纸厚0.2～0.5mm) , 方法同前。
四、垫片为能互换位置
(一) 一台配装S195型柴油机的拖拉机, 机手发现油底壳漏入柴油。经检查, 故障是由于换用的垫片不能用引起的。该机的1号喷油泵上有两个定位螺钉, 一个是柱塞套定位螺钉, 另一个是挺柱导向螺钉, 它们的尺寸完全一样, 只是所用的垫片不同, 在柱塞套定位螺钉上用的是紫铜平垫片, 以防止喷油泵油腔的柴油外漏;在挺柱导向螺钉上用的是弹簧垫片, 以防止螺钉松动。机手在安装喷油泵时, 把垫片装错了位置, 在柱塞套定位螺钉上用了弹簧垫片, 起不到密封作用, 而导致喷油泵油腔的柴油外漏进入油底壳。
(二) 一台配装S195型柴油机的拖拉机检修后试车, 出现了冒黑烟、功率不足等现象。经检查, 原因是机手将进、排气管垫片互换了。因为排气管的孔径比进气管小, 所以进气管装上排气管垫片后, 造成发动机进气不足, 燃油不能充分燃烧, 出现冒黑烟, 发动机功率不足的故障。正确装好垫片后, 发动机工作正常了。
五、不该随意加垫之处
(一) 一台拖拉机配装着495型柴油机, 其中一缸的喷油嘴偶件使用时间不长, 就严重积炭, 烧损而报废。经检查, 原因是当这台柴油机气缸的喷油器安装孔平面被撞掉米粒大的一块铸铁后, 驾驶员为了防止该处漏气, 就在喷油器前垫上了3个铜垫片, 这样使喷油嘴缩在气缸盖的喉管内, 柴油不能根据设计要求喷射到燃烧室, 从而使燃烧不良, 积炭增多, 烧损了喷油嘴偶件。
(二) 有些机手怕气缸垫与气缸套之间的压紧力不足, 就在气缸套台肩下面垫了2层用废缸垫做的铜垫, 致使气缸套凸出机体平面过多 (标准凸出量为0.05～0.17mm) 。当拧紧气缸盖螺栓后, 气缸套因承受的压力过大, 造成气缸套从台肩处断裂。
(三) 一位机手在维修X195型柴油机时, 怕齿轮室盖与机体之间漏机油, 便加装了一层厚纸垫片。这样, 由于调速杠杆短臂端面与调速推轴之间的压紧力改变, 破坏了飞球离心力与调速弹簧力的正常平衡状态, 使调速杠杆发生抖动, 引起供油不均匀, 发生转速忽高忽低的故障。经去掉多加的垫片后, 发动机转速便恢复了正常。
(四) 一台配装195型柴油机的拖拉机在工作中出现排机油现象, 机手误以为这是机油压力过高造成的, 就在机油泵盖处加了厚纸垫, 安装启动后不到30S, 就发生了烧瓦事故。究其原因是机油泵内外转子与泵体的端面之间间隙过大, 使机油沿此间隙流回油底壳。由于泄漏现象严重, 机油压力低, 供不上机油, 导致了烧瓦。换上原垫后, 故障即被排除。
(五) 一台手扶拖拉机, 在平地上运转无异常, 但一上坡就熄火。经检查, 发现该机进油管受阻, 供油不足。原因是机手发现进油管接头螺栓处有渗油现象, 就装一个加厚垫片。这样渗油问题解决了。却把空心螺栓的油口局部挡住了。这样, 柴油虽然能流过, 但流量减少, 发动机在低速轻负荷时能正常运转, 而加载就会因燃油供应不足, 导致功率不足, 转速下降而自动熄火。
六、不可不换垫片之处
一台新的配装4125型柴油机的拖拉机, 试车时启动不着, 经检查, 确认燃油系统、压缩系统、启动机都正常, 但排气管与气缸盖连接处装有一个无孔垫片。这种垫片是厂家特意安装上去的, 目的是防止机器在使用前水气或异物进入发动机内。换上随机带的正式排气管垫片后, 故障即排除。
七、不能损伤垫片的地方
浅析石墨缠绕垫片的分类制造前景 第7篇
1 参数的选择
分析表明[1], 可用石墨带厚度和缠绕顶紧力作为缠绕垫片分类制造参数。石墨的厚度通常有0.6mm, 0.5mm, 0.4mm, 0.3mm四种。根据生产经验, 缠绕顶紧力的大小的与实际生产模有直接关系, 当压缩比固定时, 随着垫片厚度的增加缠绕密度减小、刚度退化、承载能力下降、石墨垫片应力也随之减小。
根据三种不同的成型角度垫片的研究测试。测试厚度0.3mm的石墨垫, 缠绕拉紧力是10.8N, 缠绕顶紧力是77N, 钢带形成88°、78°、68°的角度。在相同应力下垫片的变形量随钢带形成角度的增大而增大。这一结果的主要原因是由于不同角度的成型垫片的软层厚度和钢带宽度是不同的, 钢带形成的角度越大, 钢带宽度就越小, 软层厚度越大其抗变形能力就越低。
垫片的回弹模量的大小, 也反映在卸载过程中垫片顶紧应力的变化程度。垫片其实只能在少量的回弹范围内工作, 按文献[2]建议的在相同32.5MPa装配应力下的垫片弹性模量计算公式中, 三种垫片的回弹模量分别为911.4MPa和944.4MPa和977.4Mpa, 垫片的回弹模量随钢带角度的增大而增加。曲线拟合的线性公式:E’=A+BX其中, X是垫片钢带成型角 (°) , E’为石墨缠绕垫片的回弹模量, A和B是回归系数A=687, B=3.3。
国外生产的缠绕垫片成型角度一般60°?80°, 这与国内现行90°有一个很大的区别。垫片弹性模量的增大, 在相同回弹量下, 垫片应力减少, 这是不利于密封的。因此, 建议钢带形成的角度约78°为宜。
2 分类制造理论的分析
根据上面的测试分析表明, 压缩比是固定时, 缠绕石墨垫片应力随缠绕顶紧力的增加而增加、随厚度的增加而减小。因垫片应力等于垫片负载 (即螺栓载荷) 除以垫片面积, 所以可用多元线性公式模型[3]Yi=b0+b1Xi1+b2Xi2+…+bp Xip+ei, 计算垫片承受螺栓载荷与石墨带厚度和缠绕顶紧力之间的关系。 (其中, b0, b1, …, bp是公式模型的参数;Xi1, Xi2, …, Xip是公式模型的自变量;ei是正态分布的随机独立变量。) 采用垫片力学性能正交试验时的数据, 垫片在24%的压缩率时, 多元线性计算结果是:P=249.5-Ax1+Bx2 (其中, P是螺栓载荷, k N;x1是石墨带厚度, mm;x2是缠绕顶紧力, N。) 由文献[3]可知, 因临界值F0.001, 2, 24=9.34, 故F0>F1.001, 2, 24, 故F检验结果非常显著, 因而石墨带厚度x1和缠绕顶紧力x2与螺栓载荷P存在线性关系。查判定系数表可得置信度为99%时[4], 判定系数临界值R0.01, 24=0.497, R>R0.01, 24, 说明研究建立的垫片应力与缠绕顶紧力、石墨带厚度之间的多元方程是有意义的。
通过计算获得了垫片承受螺栓载荷和石墨厚度和缠绕顶紧力之间的关系后, 我们通过缠绕垫片在一定的压缩比情况下, 承受不同压力等级的法兰螺栓载荷, 就可以使缠绕垫片的分类和实际使用制造紧密相连。
3 缠绕垫片分类制造技术实际应用
选择内外环金属石墨缠绕垫片, 压力等级为PN1.0, 和PN15两种DN80mm垫片, 应用缠绕垫片分类制造技术, 试验研究和生产, 在试验不同范围内选择不同的压力, 垫片压缩比为18.7%和21.2%, 结果垫片压缩率控制在标准范围内。测试压力等级为1.0MPa的垫片泄漏率4×10-4cm3/s, 密封效果良好。
4 结论
钢带的角度与基本型缠绕垫片钢带回弹模量具有线性关系。当垫片为24%压缩率, P=249.5-Ax1+Bx2, 说明垫片承受螺栓载荷与缠顶紧力、石墨缠绕垫片的厚度之间关系为经测试检验金属石墨缠绕垫片分类制造技术具有良好的应用前景。
参考文献
[1]周先军, 仇性启.金属石墨缠绕垫片分级制造工艺参数研究[J].石油化工设备, 2002, 27 (2) :19.22.
[2]Bazergui A.Compressibility and Compliance of Spiral Wound Gasket[A].Third International Conference on Pressure Vessel Technology, part1[C].Washington:1977.
[3]Douglas C Montgomery.Design and Analysis of Experiment s[M].北京:中国统计出版社, 1998.