方案是对一项活动具体部署的安排和计划，那么方案的格式是什么样的呢？如何才能写好一份方案呢？以下是小编整理的关于《模板支撑体系整改方案》，仅供参考，希望能够帮助到大家。
第一篇：模板支撑体系整改方案
支撑体系整改方案
模板支撑体系问题整改方案
1、个别立杆采用扣件搭接连接方式
整改措施：立杆采用扣件搭接方式连接的采取加固措施，即若搭接位置在上部的，两端与中部用叁扣件拧紧，并在杆底增加一个支托扣件，搭接位置在下部的离地300-400mm(未落地)立杆下部增加一个支撑丝杆落地拧紧。
2、个别立杆垂直度偏差较大现象，最大偏差160mm 整改措施：立杆垂直度偏差大的进行调整，达到规范要求(搭设中检查偏差的高度H=10m以内的最大偏差±50mm)。若无法调整的在立杆旁增加同规格的落地立杆加强。
3、后浇带部位立杆固定在小横杆上，未直接落地
整改措施：立杆下加垫垫板或增加立杆搭接，搭接长度大于1m，并用双扣件拧紧。
4、个别纵横杆步距方案设计为1.5m，实际达到1.8～2.0m 整改措施：纵横杆步距大于1.5m的，缩短垂直剪刀撑间距，并且沿高度方向增设水平剪刀撑两道与柱连接成整体，柱混凝土与梁板砼分两次浇筑，确保立杆的稳定性。
5、个别框架梁小横杆与立杆扣件只有一个，，无法保证扣件不下滑，并且梁两侧立杆间距过大
整改措施：框架梁小横杆与立杆位置采用双扣件，确保扣件不滑移。框架梁梁底部位加设立杆：当梁高大于800㎜时，增设双排立杆，当梁高不大于800㎜时，增设一排立杆，立杆间距同小横杆间距，且立杆与周围杆件连成一体。
6、个别梁底纵横向水平杆未贯通 整改措施：纵横向水平杆全部贯通。
7、部分纵横杆间隔一根立杆搭设
整改措施：纵横杆在每根立杆位置都得搭设，未搭设的补齐。
8、个别纵横杆接头在同跨或在同一个截面内
整改措施：纵横杆接头在同跨或在同一个截面内，在接头位置增加纵横杆，纵横杆接头不在同步或同跨内两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm。
9、部分扣件未拧紧或未拧
整改措施：扣件逐个进行检查并拧紧。
10、部分框架梁梁边竖楞离立杆距离过大
整改措施：框架梁梁边竖楞离立杆距离过大的，在竖楞位置增加立杆，并与周围杆件连成一体。
以上问题要求限期在3天内整改完毕，浇筑混凝土时，检查验收整改情况，确认整改完成时方可申请签发浇灌令。
中铁十七局集团建筑工程有限公司
2009年6月18日
第二篇：高大模板支撑体系专项整治工作汇报
为贯彻落实全国、全省安全生产工作会议精神，进一步加大对我市房屋市政工程高大模板支撑体系(包括局部高大模板支撑体系，下同)施工安全的监管力度，有效预防和减少高大模板支撑体系坍塌事故的发生，根据《关于印发全省房屋市政工程高大模板支撑体系专项整治工作方案的通知》文件精神，我市于2月10日及时印发了《市房屋市政工程高大模板支撑体系专项整治工作方案》，按照方案要求在全市范围内开展房屋市政工程高大模板支撑体系专项整治工作。现将本次专项整治工作情况汇报如下：
一、基本情况
领导高度重视这次全省房屋市政工程高大模板支撑体系专项整治工作，结合我市建设工程施工安全的实际情况，加强了组织领导，精心部署相关工作，严格按照专项整治的范围、内容，分“部署动员阶段”、“组织实施阶段”和“总结评估阶段”三个阶段开展专项整治。全市各住房城乡建设行政主管部门通过全面、深入开展房屋市政工程高大模板支撑体系专项整治工作，督促指导建筑施工、工程监理企业切实落实安全生产主体责任，严格执法，不断加大隐患治理和事故惩处力度。
二、检查情况
1、全市住房城乡建设行政主管部门能按照工作方案的整治步骤开展动员、宣传教育、组织安全专项检查;
2、被抽查企业和项目都能按照工作方案里专项整治8项内容进行自查自纠;
3、按照专项整治工作方案里的8项专项整治内容对被抽查企业和项目进行检查，大都能按照专项整治工作方案的工作部署去开展安全生产工作。
4、这次组织开展的高大模板支撑体系的安全专项检查做到认真、细致、严格，全市95个在建工程的高大模板支撑体系全数检查。
三、存在主要问题
在这次房屋市政工程高大模板支撑体系检查中，我市也发现一些存在问题:部分施工企业虽已进行自查自纠，但资料记录不齐全，无针对性;少数建筑工地对作业人员无交底，无交底记录;个别工地高大模板支撑体系未能严格按方案落实，与专家论证施工方案不相符;个别特种作业人员未取得省级住房和城乡建设行政主管部门核发的特种作业资格证。
四、下一步工作设想
我们将继续加强领导、落实责任、突出重点、强化监管，在全市房屋市政工程高大模板支撑体系专项整治的基础上，继续深入扎实开展建筑施工“安全生产年”活动，督促建筑施工、工程监理企业落实安全生产主体责任，建立健全安全生产责任制，切实执行《关于<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的实施细则》、《关于进一步加强房屋市政工程脚手架支撑体系使用的钢管扣件等构配件管理的通知》，落实建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班制等制度，加强隐患治理工作的层级监督检查，及时掌握了解企业近期开展专项整治的进度、状况，对重大隐患实行挂牌督办、跟踪整治。
第三篇：高大模板支撑体系整体坍塌原因和对策
一、坍塌原因
(一)管理方面：施工现场管理不到位
1、部分施工企业对高支模体系的搭设未引起足够的重视，对模板工程安全专项施工方案的编制、审批把关不严，对涉及施工安全的重点部位和环节的检查督促落实不到位;部分施工项目部质量安全保证体系不健全，责任制不落实，未认真履行职责，对现场搭设的支撑体系不符合规定和存在隐患的问题未按“三定”要求督促整改。
2、不少监理单位对模板工程安全专项施工方案的审核基本上只是履行签字手续，没有进行实质性审查，也未能提出有针对性的审核意见;对支撑体系搭设过程监控不到位，未严格按照规范和经审批的专项施工方案要求组织验收;对监理过程发现的安全隐患也未能及时地督促整改、制止和报告。
3、部分模板工程安全专项施工方案编制粗糙，未突出工程施工特点，针对性和指导性差，模板和支撑体系的设计计算、材料规格、钢管连接方式脱离工程实际，未附施工平面图和构造大样，大部分几何尺寸套用防护架型式设计，对支撑体系搭设工艺叙述不清，不能起到有效指导施工的作用。
4、安全技术交底流于形式。施工现场安全技术交底一般仅交底到班组长，具体搭设人员基本无交底，且交底内容也仅是一般性的安全注意事项，没有对支撑架体搭设工艺、关键工序和主要构造技术参数进行交底，因此搭设中随意性很大，具体搭设人员无从按方案要求搭设，从搭设开始就埋下了安全隐患，给后期的整改带来很多麻烦。
5、高支模体系的搭设队伍和搭设人员资格不符要求。目前，由于模板工程基本上由模板专业队伍承包，高支模体系的搭设也基本由木工完成，多数搭设人员未经培训无证上岗，未能掌握扣件式钢管脚手架的搭设要求，不能有效执行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99)等相关标准规范，给高支模体系埋下不安全因素。
6、有的项目高大模板安全专项施工方案未按规定组织专家组进行论证审查，有的项目虽经专家组论证审查，但专家组的意见建议未能在专项施工方案中得到改进和完善，也未能在搭设过程中逐项落实。
7、模板工程未严格按照规范和专项施工方案要求进行专项验收，部分施工单位和监理单位参加验收仅履行签字手续而已，而有的项目就根本未正式组织验收就进入下道工序施工，验收程序形同虚设，几起高大模板支撑体系坍塌事故都存在此类现象。
(二)设计计算方面：模板支撑荷载计算错误或考虑不周
1、部分项目计算方法不正确，荷载的取值和验算未严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)要求进行，对泵送砼、砼浇筑方法等影响因素考虑不周，未按最不利原则确定荷载组合。
2、个别项目计算书内容与实际不符，设计计算直接利用其他项目的计算成果，存在“张冠李戴”现象。
3、大部分项目未对立杆地基承载力进行验算，支撑体系的立杆直接搭设在楼面上的，也没有对楼面承载力进行验算，对局部受力状况也未验算。
4、计算模式与实际搭设状况不一致。如立杆的稳定性计算，方案中立杆接长按对接接头考虑，但实际搭设中立杆接长采用搭接，立杆顶部基本未设置可调顶托，普遍存在直接利用横杆和扣件承受荷载的搭设形式，计算时按立杆轴向受力计算而未考虑偏心受力影响，现场也没有对偏心受力杆件采取加固补强措施。
5、相当部分的工程项目计算书中钢管截面特性是按照Ф4835mm标准钢管取值，而目前市场上流通使用的钢管壁厚基本上达不到规范要求，计算时未考虑钢管壁厚不足所带来的钢管承载力下降这种不利因素。 (三)材质方面：钢管和扣件的质量问题较多
1、部分施工现场对所使用的钢管、扣件生产许可证、产品质量合格证明、检测证明等相关资料不全，一些产品标识模糊不清。
2、进场的钢管、扣件使用前，未能按有关技术标准规定按批次进行抽样送检。
3、相当数量的钢管、扣件由于使用时间较长，周转次数较多，再加上保护意识不强，外观质量差，部分存在严重磨损、锈蚀、变形、开裂的钢管、扣件仍在使用。
4、现场使用的钢管壁厚达不到规范要求，基本上都是负偏差。 (四)构造方面：模板支撑搭设不规范
1、施工现场对地基基础的处理不够重视，无相应的排水措施，立杆底部未设置垫板或底座，或设置 随意。
2、立杆间距未严格按专项施工方案要求进行控制。
3、扫地杆及水平杆设置不到位。有的扫地杆距底座上皮超过200mm，或只设置纵向扫地杆或者横向扫地杆设置不连续;水平杆步距过大，高低不平，纵横向设置不连续。
4、立杆接长违反规范规定采用搭接，模板架体顶撑立杆基本未设置可调顶托，普遍存在直接利用横担和扣件承受荷载的搭设形式，且未对偏心受力杆件采取加固补强措施。
5、设置的剪刀撑未能真正对架体起到整体稳定作用。一是模板支架四周边未设置竖向剪刀撑，模架内虽按每隔四排立柱设一道竖向剪刀撑，但剪刀撑与架体的连接固定方法不正确，旋转扣件未将剪刀撑斜杆固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，仅在两端和中间交叉处用旋转扣件固定;二是水平剪刀撑设置稀疏随意，不满足模板支撑架体高度范围内其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑要求;三是剪刀撑未沿全高全长连续设置。
二、建议对策
(一)基于目前《建筑施工模板工程安全技术规范》尚未出台，现有标准规范中仅有《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)在5.6节和6.8节中涉及有关模板支撑体系的计算与构造要求的条文，但没有关于荷载取值和荷载组合计算等条款，对模板支撑体系的构造规定不明确。建议省厅尽快出台高支模体系安全技术规定，以加强和规范高支模体系管理，防范重大事故发生。 (二)施工单位应加强高大模板工程安全专项施工方案的编制和审批管理，由施工单位项目技术负责人负责编写模板工程安全专项施工方案，施工单位技术、质量、安全部门会签把关后由施工单位技术负责人审批。专项施工方案应突出工程施工特点，有针对性，内容应包括：地基处理及排水、模板和支撑体系的设计计算、材料规格、钢管连接方式、架体四周与建筑物的可靠连接、水平与纵向剪刀撑等构造设置、砼浇筑方案等，施工方案应绘制施工详图，有特殊要求的应作详细说明。
(三)严格执行《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》。高支模体系专项施工方案应按规定由施工单位组织专家组进行论证审查，并根据专家论证审查意见完善专项施工方案，监理单位应当认真审核安全专项施工方案，并督促施工单位严格按照安全专项方案组织落实，严把验收关，未经验收合格不得进入下道工序，在混凝土的浇筑前施工、监理单位应组织有关人员再次做全面检查并记录。
(四)高支模体系的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计，并对纵横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力、立杆的稳定性和立杆地基基础承载力进行设计计算。荷载的取值和验算应符合《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)等要求，钢管抗弯强度设计值为205N/mm2，钢管截面特性宜按Ф48×30mm规格取值，大梁钢筋荷载取值应与实际自重进行比较后确定，在设计计算方面要考虑砼浇筑顺序、泵送混凝土等影响因素，按最不利原则确定荷载组合，立杆稳定性计算尚应考虑架体搭设高度对稳定性的不利影响。
(五)施工、监理单位应严格控制进场的钢管、扣件质量，进场的钢管、扣件应具备生产厂家生产许可证、产品质量合格证明、检测证明和产品标识，按规定抽样检测，钢管、扣件的外观质量应符合要求，验收合格的构配件应加强保护。 (六)高支模体系的搭设宜由专业架子搭设队伍搭设，搭设人员应持证上岗。支撑体系搭设前应进行书面的安全技术交底并履行签字手续，由项目技术负责人向搭设人员进行交底，严格按照方案和交底要求搭设，不能仅限于向班组长交底。所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏，每个扣件的拧紧扭力矩都要控制在45~60Nm之间。
(七)高支模体系必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规定，在构造要求方面应综合考虑地基变形、立杆间距与步距、整体稳定等问题，保证模板支撑体系为空间几何不变体系。
(八)推广应用新型模板体系，提高模板的通用性、体系化、轻型化和工具化，尽量减少人为的因素影响。
(九)加大对高大模板施工的监管力度。各地建设行政主管部门和工程质量安全监督机构应当将高大模板等危险性较大工程作为本地区监控重点环节和重点部位，在报监和监督交底时应予以明确，加大检查频次，发现隐患及时督促整改，遏制重大事故发生。
江苏省苏中建设集团股份有限公司
王芝才
2011年11月29日
第四篇：桥梁现浇箱梁模板支撑体系施工技术的研究论文
摘 要：
在进行桥梁建设的过程中，经常会采用现浇箱梁，而在对箱梁进行现场浇筑的时候，需要对模板进行使用，而在模板工程中，支撑体系发挥着非常重要的作用，它对于保证施工安全以及模板的稳定都有着非常重要的意义，因此文章结合桃子湾立交匝道桥，对于桥梁现浇箱梁模板支撑体系施工技术进行了一定的探讨。
关键词：
桥梁工程;现浇箱梁;模板;支撑体系
虽然箱梁模板支撑体系在桥梁工程施工中是属于临时设施，但是它对于箱梁的浇筑有着非常重要的意义，因此文章结合实际工程，对于现浇箱梁模板支撑体系施工技术进行了相应的探讨。
文章所探討的工程为桃子湾立交匝道桥，本工程属于重庆市机场专用快速路工程的北段II标段，从重庆渝北区石坝子至重庆机场T3航站楼，全长约4.86km。道路采用双向8车道，设计车速80km/h，路幅宽37.0m，中央分隔带宽3.0m，单侧车行道宽15.5m，两侧检修道宽1.5m。桃子湾立交为重庆市机场专用快速路跨越机场南联络线而设置的一座互通式立交，由立交主线桥和八条匝道组成，与机南线实现互通。桃子湾立交设计采用路、桥结合方式，主线全长1090m，由483m道路和607m桥梁(其中左幅长535m，右幅长607m)组成;匝道全长5976m，由4436m道路和1540m匝道桥组成。
1 模板支撑方案的选择
1.1 支架体系的确定。在对于模板支撑方案进行选择的时候，首先需要对于支架体系加以确定，在确定支架体系之后，才能够进一步按照相应的支撑体系方案进行施工。在本工程中，机南线往小里程范围为桃子湾立交大填方区，该区域内回填后地势较平坦，桥梁高度为5～9m，现浇箱梁施工适合采用碗扣式满堂支撑架。机南线往大里程范围位于丘陵斜坡地带，采用钢管满堂支撑架施工地基不易处理，工程量大，施工周期长，安全稳定性较差。
1.2 钢管桩贝雷片体系概述。在本工程中，在箱梁跨中以及跨端部，设钢管桩基础，由4跟630x10mm钢管并排作为承力钢管桩，间距2.8m;每排钢管桩顶部放置2根I36a工字钢作为横梁，横梁上设置16片贝雷桁架作为纵向承重主梁;贝雷梁上放置I25a工字钢作为分配梁，间距90cm;在分配梁上搭设2～3m高碗扣架，立杆纵距0.9m，横距0.6m，步距0.9m。
1.3 落地式满堂碗扣架概述。本工程所采用的落地式满堂碗扣架支撑体系，立杆间距纵横向为0.9×0.6m，在墩柱附近范围内加密为0.6×0.6m(横隔梁下及两边各1.2m)，横杆步距为1.2m。立杆上下分别为可调支托，顶(底)托伸出立杆顶(底)端长度不大于20cm，否则增加纵横向水平杆。立杆底部加底托，立于12cm×14cm木方上。模板采用1.8cm厚桥梁专用竹胶板，模板底木方采用6cm×8cm间距30cm，托梁采用12×14cm的木方。支架搭设高度为5～9m，具体根据现场情况确定。
2 支架体系施工技术
2.1 钢管桩贝雷片支撑体系搭设技术。在本工程中，首先对钢管桩贝雷片支撑体系进行搭设，而在对对钢管桩贝雷片支撑体系进行搭设的过程中，首先需要进行钢管桩基础的施工，本工程钢管桩基础采用C30素混凝土条形基础，横桥向设置。条形基础长10.5m，宽1.5m，厚0.5m。条形基础下设扩大基础，长11m，宽2m，厚0.5m。基础浇筑前需进行地基处理，要求地基压实度达到95%以上。基础与扩大基础之间布置连接钢筋[email protected]，采用梅花形布置，锚入基础和扩大基础各30cm。
完成了基础的施工之后，接下来进行钢管桩安装，贝雷片下部采用630x10mm钢管作为支撑立柱，将所受荷载传递到基础，然后传递给地基。在基础混凝土强度达到75%以上时，开始安装钢管桩。按基础预埋钢板顶标高和梁底标高，扣除模板厚度、方木厚度、碗扣架高度、贝雷片高度、工字钢高度及砂箱高度后，最后计算出钢管长度。
接下来进行工字钢横梁以及贝雷片的安装，用2根I36a工字钢并焊做为横梁，横桥向放在钢柱顶部。并在钢柱顶面钢板上，靠近工字钢边缘处，各焊一个挡板，防止工字钢移动。在进行贝雷片的安装时，先将贝雷片在地面上按设计片数拼装，并分组联结好。在工字钢横梁上按设计间距，将各组贝雷架的位置用油漆标好。
在贝雷梁架设完毕，并经过严格的检查后，便可在贝雷片组合架上面按照0.9m(横隔梁下0.6m)的间距均匀铺设I25a横向工字钢，用来传递分散梁体上碗扣支架的施工荷载，作为上层梁体的支撑基础，同时也作贝雷梁顶部连接骨架。
2.2 落地式满堂碗扣架的搭设技术。在完成了钢管桩贝雷片支架体系的搭设之后，接下来进行落地式满堂碗扣架的搭设，首先进行地基处理在场区内未经破坏和扰动的原有地面，经压实度检测，压实度达93%的可作为持力地基。由于施工而遭到破坏和扰动的地面，如管线拆迁和铺设回填土、承台开挖的基坑回填等，要求挖除上层虚土，深度不小于30cm，然后夯实基底，再分层回填、夯实(松铺厚度不大于25cm);基底分层夯实，压实度达93%方可作为持力层。地基处理时，能够采用压路机等机械施工的，尽量使用机械，机械无法施工或局部小面积处则采用人工施工。支撑体系处于坡地位置，需对坡进行处理，以便进行支撑体系的搭设。
接下来进行支架的搭设，在搭设时，杆件进场后，由质量员、材料员、施工员对杆件进行检查，发现有明显弯曲、压扁、开裂、脱焊或严重锈蚀的杆件，不得使用。在放置支架时，底座和垫板应准确地放置在定位线上;垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板;底座的轴心线应与地面垂直。脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200;横杆间水平度应≤L/400。立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.8m、0.12m及0.6m三种长度的顶杆找平。搭设头两层支架时，对横杆进行找平确保杆件无扭曲、倾斜现象。
施工人员上下脚手架必须在专门的马道上行走，不准攀爬脚手架。马道为“之”字形，设置于箱梁脚手架的较矮处靠中位置，附着在箱梁支架上。设置在侧向，宽度1m，杆件设置与箱梁脚手的纵杆间距和水平横步距相对应，坡道水平长2.7m(3根箱梁立杆纵距)、垂直高2.4m(2根支架水平杆步距)，休息平台宽0.9m。在对作业平台进行设置时，每幅支架两侧各搭设宽度不小于1m的作业平台，平台上满铺设脚手板，外侧设置安全防护栏杆，高度不小于1.5m，下部应设置18cm高的挡脚板，在1.2m处搭设一道横向护栏。
3 结语
在进行桥梁现浇箱梁施工的过程中，模板支撑体系发挥着非常重要的作用，所以必须要对其模板支撑体系施工技术引起足够的重视，文章结合实际的工程案例对于相应的施工技术进行了一定的探讨，以期能够促进桥梁现浇箱梁模板支撑体系施工技术的进一步发展。
参考文献
[1] 李小荣.弧形箱梁模板支撑体系施工技术[J].山西建筑，2010，36(11)： 152-153.
[2] 舒文超，李华明.钢管扣件高大模板支撑系统设计及实测分析[J].施工技术，2006，35(07)：50-52.
[3] 许羿铭，蔡毅强，汤钧平等.超高现浇钢筋混凝土箱梁模板支撑系统的关键施工技术[J].建筑施工，2015(02)：139-141.
第五篇：梁板模板支撑架专项施工方案
梁板模板支撑架专项施工方案 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库 施工单位：大连悦达建设工程集团有限公司 编制时间：2011年8月6日 目 录 一、工程概况 3 二、模板施工验算说明 4 三、编制依据 5 四、设计计算 5 五、构造要求 6 1 架体总体要求 6 2 架体立柱 6 3 架体水平杆 7 4 剪刀撑 7 5 周边拉接 8 六、材料管理 9 1 钢管、扣件 9 2 技术资料 9 七、验收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撑体系位移的检测控制 12 十、模板支撑系统拆除与堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、应急救援预案 1
21 梁侧模板计算书 21 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 29 扣件钢管楼板模板支架计算书 37 柱模板设计计算书 45 一、工程概况 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库; 地址：本工程位于大连市西岗区北岗街、通海街、双兴街围合地块; 结构类型：地下室框剪结构，地上剪力墙结构; 建筑总面积：92800㎡; 总高度：94.6m; 层数：地下二层，地上30层; 本工程G-14~G3-1轴交G2-C~G3-D轴，标高10.150m处梁板至底板2.0m处为地下一层楼板中空部位，层高8.15m，施工面积1007 ㎡，具体范围如下图阴影部分所示：
模板支撑计算区域。
二、模板施工验算说明 本工程模板验算部分面积较大，为保证施工安全采取如下代表部位进行模板支撑体系验算，其中：
工程部位 截面尺寸 支撑高度 楼板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm胶合板，50×80木枋背楞，支撑体系为Ф48×3.5mm钢管，连接形式为扣件式。其他部位均按照上述部位验算结果进行模板布置。
本工程验算部位的模板搭设按照下表数值进行验算：
序号 部位 搭设基本参数 1 楼板模板 面板厚度18mm，模板支架搭设高度为8.15m。
立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
板底木方50×80mm，间距300mm。
2 梁侧模板 模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
3 梁底支架 承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距500mm。
模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3(mm)。
4 柱侧模板 柱断面长度B=600mm;
柱断面宽度H=600mm;
木方截面宽度=50mm;
木方截面高度=80mm;
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
三、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006) 4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 5、《直缝电焊钢管》(GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》(GB/T3092)、《碳素结构钢》(GB/T700) 6、《钢管脚手架扣件》(GB/5831-2006) 7、《钢结构设计规范》(GBJ17-88) 8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001) 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号) 10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号) 四、设计计算 详见附录计算书 五、构造要求 1 架体总体要求 (1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。
(3) 定向扣件及转向扣件应100%检验拧紧度。
2 架体立柱 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。
可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆;
当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。
扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。
3 架体水平杆 (1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;
各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3;
b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(3) 主节点处水平杆设置：
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
4 剪刀撑 剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量 注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示 (1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置;
b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：
a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根;
倾角为60°时，则不应超过5根;
b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接;
c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm;
d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
5 周边拉接 (1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件(墙、柱等)通过连墙件进行可靠连接。
(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。
六、材料管理 1 钢管、扣件 (1) 材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)的相关规定。
(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。
钢管外观质量要求：
a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差;
钢管表面锈蚀深度;
钢管的弯曲变形应符合附录E的规定;
c 钢管应进行防锈处理。
扣件外观质量要求：
a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用;
b 扣件应进行防锈处理。
2 技术资料 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理 七、验收管理 (1) 验收程序 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
(2) 验收内容 a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案 c 构造——专项施工方案和本规程 (3) 扣件力矩检验 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
(4) 验收记录 按相关规定填写验收记录表。
八、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施(编制补充专项施工方案)，重新验收。
4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理;
混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
九、模板支撑体系位移的检测控制 梁板高支撑模板采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时进行检测。
1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、日常检查、巡检重点部位：
杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求;
底座是否松动，立杆是否符合要求;
连接扣件是否松动;
架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求;
施工过程中是否有超载的现象;
安全防护措施是否符合规范要求;
脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、在浇捣梁板混凝土之前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形，发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在进行施工。
5、监测方案包括：
(1)监测项目：支架沉降、位移和变形。
(2)监测点布设：
观测点需尽量选择在受力最大位置，即主梁的跨中，每个监测平面布设不少于3个支架沉降观测点。均布设九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。
必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
(3)监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，浇筑完毕后不少于2小时一次。
高支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差㎜ 预警值㎜ 检查工具 立杆钢管弯曲 3m
7、检测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、检测结果评述。
8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向主管部门报告。
十、模板支撑系统拆除与堆放 混凝土结构部位拆模强度表 结构类型 结构跨度(m) 按设计强度的百分率(%) 板 ≤2 50 >2，≤8 75 >8 100 梁 ≤8 75 >8 100 悬臂构件 ≤2 75 >2 100 1、模板支架拆除施工工艺：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。
2、拆除要点 模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如果混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算(多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压)确认其强度能够拆模，才能拆除。
拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。
拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到远离基础较远的地方(指定地点)进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方;
拆除的模料上铁钉应及时拔除干净，以防扎伤人员。
拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁乱掷;
拆下的支架，按规格堆放整齐;
对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故;
水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑;
应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正浇筑混凝土时，下层楼板的支撑不得拆除，待混凝土浇筑完毕7天后再进行拆除下一层楼板支撑(但混凝土强度必须达到设计强度要求)。
拆除完毕的模板严禁堆放在外脚手架上。
拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
· 应全面检查模板支架的扣件连接件、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求;
· 应检查结构并补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施;
· 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;
· 应清除模板支架上杂物及地面障碍物。
卸料时应符合下列规定：
· 各构配件严禁抛掷至地面;
· 运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第8.1.2~8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
十一、安全管理要求 1、进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。
2、经医生检查认为不宜高处作业的人员，不得进行高处作业。
3、工作前应线检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。
4、安装与拆除高3m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出作业区，用绳子和红白旗加以围栏，临时禁止人员过往。
8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和模板支架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上。
10、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
13、在模板上架设的电线和使用的电动工具，应用36V低压电源或采用其他有效的安全措施。
十二、应急救援预案 1、概况 本工程局部结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。
2、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。
项目经理高鹏为第一安全责任人，技术负责人李安喜为直接安全责任人，现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。
组 长：项目经理 高鹏 副组长：现场技术负责人李安喜 组 员：安全员刘汉勇 施工员：季先锋、程恩伟 木工班组长：张孝节及各施工班组长。
3、报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话 单位或姓名 电话 单位或姓名 电话 火警 119 组长(项目经理)：高鹏 15640926577 公安 110 副组长(现场技术负责人)：李安喜 15640926612 医疗 120 组员：刘汉勇 交通 122 组员：季先锋 公司办公电话 组员：程恩伟 4、人员分工与职责 (1)项目经理(第一安全责任人)高鹏：负责高支模应急救援全面工作。
(2)现场技术负责人(直接安全责任人)李安喜：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
(3)现场专职安全员刘汉勇：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
(4)组员季先锋、张孝节及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
5、应急救援工作程序 (1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
(2)由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
(3)事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
(4)项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
6、应急救援方法 (1)高空坠落应急救援方法：
1)当现场只有1人时应大声呼救;
2人以上时，就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。
2)仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3)如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4)如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
(2)模板、坍塌应急救援方法：
1)工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。
2)报120急救中心，到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待);
3)急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施;
4)清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小;
5)预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
(3)物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。
1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。
2)对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3)对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查;
如果是重伤，应迅速送医院抢救。
5)预备应急救援工具如下表：
序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2个 抢救伤员 4 止血急救包 3个 抢救伤员 5 手电筒 10个 停电时照明求援 6 应急灯 6个 停电时照明求援 7 爬梯 4樘 人员疏散 8 对讲机 6台 联系指挥求援 计算书：
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h;
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m;
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.20m。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3;
I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4;
计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.246kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.465kN 经过计算得到最大变形 V= 0.083mm 内龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.083mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.119mm 外龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.119mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 对拉螺栓强度验算满足要求! 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁两侧立杆间距1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3;
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4;
计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大弯矩 M = 0.021kN.m 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 (一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3;
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4;
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.222kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗弯计算强度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R=6.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN (已经包括组合系数)，脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2);
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a = 0.30m;
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010;
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3;
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4;
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M —— 面板的最大弯距(N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。
托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.132kN 经过计算得到最大变形 V= 1.030mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3;
截面惯性矩 I = 12.19cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.030mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×8.150=1.052kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.74kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2);
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a = 0.30m;
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016;
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm;
柱断面宽度H=600mm;
木方截面宽度=50mm;
木方截面高度=80mm;
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3);
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;
T──混凝土的入模温度,取20(℃);
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h;
1──外加剂影响系数，取1;
2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。
三、柱箍间距验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2);
I──柱木面板的弹惯性矩(mm4);
F──新浇混凝土侧压力设计值;
Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值;
b──柱木面板一块的宽度(mm);
W──木面板的抵抗矩;
fm──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：
胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求! 四、柱箍强度验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：
式中 N──柱箍轴向拉力设计值;
q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值;
An──柱箍净截面面积;
An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值;
Wnx──柱箍截面抵抗矩;
计算过程如下：
q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以满足要求! 五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方间距,取l=200mm;
经计算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 经计算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4;
a──木方间距,取a=200mm;
E──弹性模量,取E=6000N/mm2;
经计算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面长边,取B=600mm;
经计算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m;
木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3;
= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2;
木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 经计算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm;
E──弹性模量,取E=9000N/mm2;
经计算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!