电力工程实例范文第1篇
钢筋算量基本方法小结
一、梁
(1) 框架梁
一、首跨钢筋的计算
1、上部贯通筋
上部贯通筋(上通长筋1)长度=通跨净跨长+首尾端支座锚固值
2、端支座负筋
端支座负筋长度：第一排为Ln/3+端支座锚固值;
第二排为Ln/4+端支座锚固值
3、下部钢筋
下部钢筋长度=净跨长+左右支座锚固值
以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：
支座宽≥Lae且≥0.5Hc+5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc+5d }。
钢筋的端支座锚固值=支座宽≤Lae或≤0.5Hc+5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。
钢筋的中间支座锚固值=Max{Lae，0.5Hc+5d }
4、腰筋
构造钢筋：构造钢筋长度=净跨长+2×15d
抗扭钢筋：算法同贯通钢筋
5、拉筋
拉筋长度=(梁宽-2×保护层)+2×11.9d(抗震弯钩值)+2d
拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数=(箍筋根数/2)×(构造筋根数/2);如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数=布筋长度/布筋间距。
6、箍筋
箍筋长度=(梁宽-2×保护层+梁高-2×保护层)*2+2×11.9d+8d
箍筋根数=(加密区长度/加密区间距+1)×2+(非加密区长度/非加密区间距-1)+1
注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值;并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。
7、吊筋
吊筋长度=2*锚固(20d)+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度>800mm 夹角=60°
≤800mm 夹角=45°
二、中间跨钢筋的计算
1、中间支座负筋
钢筋工程量计算方法总结
中间支座负筋：第一排为：Ln/3+中间支座值+Ln/3;
第二排为：Ln/4+中间支座值+Ln/4
注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：
第一排为：该跨净跨长+(Ln/3+前中间支座值)+(Ln/3+后中间支座值);
第二排为：该跨净跨长+(Ln/4+前中间支座值)+(Ln/4+后中间支座值)。
其他钢筋计算同首跨钢筋计算。LN为支座两边跨较大值。
二、其他梁
一、非框架梁
在03G101-1中，对于非框架梁的配筋简单的解释，与框架梁钢筋处理的不同之处在于：
1、 普通梁箍筋设置时不再区分加密区与非加密区的问题;
2、 下部纵筋锚入支座只需12d;
3、 上部纵筋锚入支座，不再考虑0.5Hc+5d的判断值。
未尽解释请参考03G101-1说明。
二、框支梁
1、框支梁的支座负筋的延伸长度为Ln/3;
2、下部纵筋端支座锚固值处理同框架梁;
3、上部纵筋中第一排主筋端支座锚固长度=支座宽度-保护层+梁高-保护层+Lae，第二排主筋锚
固长度≥Lae;
4、梁中部筋伸至梁端部水平直锚，再横向弯折15d;
5、箍筋的加密范围为≥0.2Ln1≥1.5hb;
6、 侧面构造钢筋与抗扭钢筋处理与框架梁一致。
二、 剪力墙
在钢筋工程量计算中剪力墙是最难计算的构件，具体体现在：
1、剪力墙包括墙身、墙梁、墙柱、洞口，必须要整考虑它们的关系;
2、剪力墙在平面上有直角、丁字角、十字角、斜交角等各种转角形式;
3、剪力墙在立面上有各种洞口;
4、墙身钢筋可能有单排、双排、多排，且可能每排钢筋不同;
5、墙柱有各种箍筋组合;
6、连梁要区分顶层与中间层，依据洞口的位置不同还有不同的计算方法。
(1) 剪力墙墙身
一、剪力墙墙身水平钢筋
1、墙端为暗柱时
A、外侧钢筋连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层
内侧钢筋=墙长-保护层+弯折
B、外侧钢筋不连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层+0.65Lae
内侧钢筋长度=墙长-保护层+弯折
水平钢筋根数=层高/间距+1(暗梁、连梁墙身水平筋照设)
2、墙端为端柱时
A、外侧钢筋连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层
内侧钢筋=墙净长+锚固长度(弯锚、直锚)
B、外侧钢筋不连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层+0.65Lae
内侧钢筋长度=墙净长+锚固长度(弯锚、直锚)
水平钢筋根数=层高/间距+1(暗梁、连梁墙身水平筋照设)
注意：如果剪力墙存在多排垂直筋和水平钢筋时，其中间水平钢筋在拐角处的锚固措施同该墙的内侧水平筋的锚固构造。
3、剪力墙墙身有洞口时
当剪力墙墙身有洞口时，墙身水平筋在洞口左右两边截断，分别向下弯折15d。
二、剪力墙墙身竖向钢筋
1、首层墙身纵筋长度=基础插筋+首层层高+伸入上层的搭接长度
2、中间层墙身纵筋长度=本层层高+伸入上层的搭接长度
3、顶层墙身纵筋长度=层净高+顶层锚固长度
墙身竖向钢筋根数=墙净长/间距+1(墙身竖向钢筋从暗柱、端柱边50mm开始布置)
4、剪力墙墙身有洞口时，墙身竖向筋在洞口上下两边截断，分别横向弯折15d。
三、墙身拉筋
1、长度=墙厚-保护层+弯钩(弯钩长度=11.9+2*D)
2、根数=墙净面积/拉筋的布置面积
注：墙净面积是指要扣除暗(端)柱、暗(连)梁，即墙面积-门洞总面积-暗柱剖面积 - 暗梁面积;
拉筋的面筋面积是指其横向间距×竖向间距。
例：(8000*3840)/(600*600)
(二) 剪力墙墙柱
一、纵筋
1、首层墙柱纵筋长度=基础插筋+首层层高+伸入上层的搭接长度
2、中间层墙柱纵筋长度=本层层高+伸入上层的搭接长度
3、顶层墙柱纵筋长度=层净高+顶层锚固长度
注意：如果是端柱，顶层锚固要区分边、中、角柱，要区分外侧钢筋和内侧钢筋。因为端柱可以看作是框架柱，所以其锚固也同框架柱相同。
二、箍筋：依据设计图纸自由组合计算。
(三) 剪力墙墙梁
一、连梁
1、受力主筋
顶层连梁主筋长度=洞口宽度+左右两边锚固值LaE
中间层连梁纵筋长度=洞口宽度+左右两边锚固值LaE
2、箍筋
顶层连梁，纵筋长度范围内均布置箍筋 即N=((LaE-100)/150+1)*2+(洞口宽-50*2)/间距+1(顶层)
中间层连梁，洞口范围内布置箍筋，洞口两边再各加一根 即N=(洞口宽-50*2)/间距+1(中间层)
二、暗梁
1、主筋长度=暗梁净长+锚固
三、 柱
(一) 、基础层
一、柱主筋
基础插筋=基础底板厚度-保护层+伸入上层的钢筋长度+Max{10D,200mm}
二、基础内箍筋
基础内箍筋的作用仅起一个稳固作用，也可以说是防止钢筋在浇注时受到挠动。一般是按2根进行计算(软件中是按三根)。
(二) 、中间层
一、柱纵筋
1、 KZ中间层的纵向钢筋=层高-当前层伸出地面的高度+上一层伸出楼地面的高度
二、柱箍筋
1、KZ中间层的箍筋根数=N个加密区/加密区间距+N+非加密区/非加密区间距-1 03G101-1中，关于柱箍筋的加密区的规定如下
1)首层柱箍筋的加密区有三个，分别为：下部的箍筋加密区长度取Hn/3;上部取Max{500，柱长边尺寸，Hn/6};梁节点范围内加密;如果该柱采用绑扎搭接，那么搭接范围内同时需要加密。
2)首层以上柱箍筋分别为：上、下部的箍筋加密区长度均取Max{500，柱长边尺寸，Hn/6};梁节点范围内加密;如果该柱采用绑扎搭接，那么搭接范围内同时需要加密。
(三)、顶层
顶层KZ因其所处位置不同，分为角柱、边柱和中柱，也因此各种柱纵筋的顶层锚固各不相同。(参看03G101-1第
37、38页)
一、角柱
角柱顶层纵筋长度：
一、内筋
a、内侧钢筋锚固长度为 ：
弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d
直锚(≧Lae)：梁高-保护层
二、外筋
b、外侧钢筋锚固长度为 外侧钢筋锚固长度=Max{1.5Lae ，梁高-保护层+柱宽-保护层}
柱顶部第一层：≧梁高-保护层+柱宽-保护层+8d(保证65%伸入梁内)
柱顶部第二层：≧梁高-保护层+柱宽-保护层
注意：在GGJ V8.1中，内侧钢筋锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d
直锚(≧Lae)：梁高-保护层
外侧钢筋锚固长度=Max{1.5Lae ，梁高-保护层+柱宽-保护层}
二、边柱
边柱顶层纵筋长度=层净高Hn+顶层钢筋锚固值，那么边柱顶层钢筋锚固值是如何考虑的呢?
边柱顶层纵筋的锚固分为内侧钢筋锚固和外侧钢筋锚固：
a、内侧钢筋锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d
直锚(≧Lae)：梁高-保护层
b、外侧钢筋锚固长度为：≧1.5Lae
注意：在GGJ V8.1中，内侧钢筋锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d
直锚(≧Lae)：梁高-保护层
外侧钢筋锚固长度=Max{1.5Lae ，梁高-保护层+柱宽-保护层}
三、中柱
中柱顶层纵筋长度=层净高Hn+顶层钢筋锚固值，那么中柱顶层钢筋锚固值是如何考虑的呢?
中柱顶层纵筋的锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d
直锚(≧Lae)：梁高-保护层
注意：在GGJ V8.1中，处理同上。
四、 板
在实际工程中，我们知道板分为预制板和现浇板，这里主要分析现浇板的布筋情况。
板筋主要有：受力筋 (单向或双向，单层或双层)、支座负筋 、分布筋 、附加钢筋 (角部附加放射筋、洞口附加钢筋)、撑脚钢筋 (双层钢筋时支撑上下层)。
一、受力筋
软件中，受力筋的长度是依据轴网计算的。
受力筋长度=轴线尺寸+左锚固+右锚固+两端弯钩(如果是Ⅰ级筋)。
根数=(轴线长度-扣减值)/布筋间距+1
二、负筋及分布筋
负筋长度=负筋长度+左弯折+右弯折
负筋根数=(布筋范围-扣减值)/布筋间距+1
分布筋长度=负筋布置范围长度-负筋扣减值
负筋分布筋根数=负筋输入界面中负筋的长度/分布筋间距+1
三、附加钢筋(角部附加放射筋、洞口附加钢筋)、支撑钢筋(双层钢筋时支撑上下层)
根据实际情况直接计算钢筋的长度、根数即可，在软件中可以利用直接输入法输入计算。
第五章 常见问题
为什么钢筋计算中，135o弯钩我们在软件中计算为11.9d?
我们软件中箍筋计算时取的11.9D实际上是弯钩加上量度差值的结果，我们知道弯钩平直段长度是10D，那么量度差值应该是1.9D，下面我们推导一下1.9D这个量度差值的来历：
按照外皮计算的结果是1000+300;如果按照中心线计算那么是：1000-D/2-d+135/360*3.14*(D/2+d/2)*2+300,这里D取的是规范规定的最小半径2.5d，此时用后面的式子减前面的式子的结果是：1.87d≈1.9d。
一、梁：
1. 焊接按绑扎计算长度，预算时不另行计算焊接费用，机械连接费用由双方协议确定。
2. φ>12时，8米一个搭接，φ≤12时，12米一个搭接。 3. 梁端加密区(Ⅱ级)长度=1.5hb 。 hb——梁高
4. 绑扎搭接区内箍筋应加密，机械连接没有箍筋加密要求。 5. 定额计算时只分φ10以内和φ10以外两类计费。 6. 根据最新的03G101图集规定，支座负筋伸向梁中的长度第一皮和第二皮均按1/3较大跨长度值取用(原图集中规定为支座负筋伸向梁中的长度第一皮按1/3较大跨长度值，第二皮均按1/4较大跨长度值取用).
二、板：
板筋主要有：
1) 受力筋(单向、双向、单层、双层); 2) 支座负筋; 3) 分布筋;
4) 附加钢筋(角部的附加放射筋，洞口附加钢筋) 5) 支撑钢筋(双层钢筋时支撑上下层) 1. 受力筋：
底筋长度L=净长+左支座max {b/
2、5d}+右支座max {b/
2、5d}+两端弯钩(如果是Ⅰ级钢筋);
面筋长度L=净长+2 la(两端均为端支座) b——支座宽，d——钢筋直径。 根数=(净长-扣减值)/布筋间距+1 2.支座负筋及分布筋：
负筋长度=设计负筋长度+左弯折+右弯折【板厚-2×保护层(预算时只减一个保护层)】
负筋根数=布筋范围/布筋间距+1; 分布筋长度：有3种计算方法：
1)和负筋搭接计算(采用150搭接长度或250最小锚固长度和300最小搭接长度，任取一种); 2)按轴线长度计算;
3)按负筋布置范围长度计算。
以上三种方法都可以，但首选第一种方法。
3. 附加钢筋(角部的附加放射筋，洞口附加钢筋)及支撑钢筋(双层钢筋时支撑上下层)：
附加钢筋长度=设计标示长度+左弯折+右弯折【板厚-2×保护层(预算时只减一个保护层)】
(注：角部放射筋长度有时长度是从角部向两边逐步递减的)
支撑钢筋是为了保证双层筋的上层钢筋位置的措施钢筋(码凳)，一般情况下是
每间距1米布置一根，规格为比板筋大一个规格，长度为该跨净跨长度，支撑腿长度为板厚减保护层的两倍腿间距为1米。
三、基础梁钢筋：
一)主筋长度计算方法同框架梁，只是上部钢筋和下部钢筋颠倒了 a=1.2la+hb+0.5hc hb——基础主梁截面高度;
hc——延基础梁跨度方向的截面宽度;
第一排，第二排均lo/3，多于两排钢筋时设计要注明尺寸，l
1、l2取较大值。
二)箍筋：
四肢箍(大箍套小箍)：
1) 大箍下料长度计算方法：
(2H+2B)-8bhc+4d+4×弯折调整值+2×11.9d(下料) (2H+2B)-8bhc+8d+2×11.9d(预算) 2) 小箍的钢筋长度计算方法： 其一
L(钢筋长度)=[(B-2bhc-D)/3+D]×2+(H-2bhc)×2+2×11.9d+4d+4×弯折调整值(下料) L(钢筋长度)=[(B-2bhc-D)/3+D]×2+(H-2bhc)×2+2×11.9d+8d(预算)
其二：
L(钢筋长度)=[(B-2bhc-D)/4×2+D]×2+(H-2bhc)×2+2×11.9d+4d+4×弯折调整值(下料) L(钢筋长度)=[(B-2bhc-D)/ 4×2+D]×2+(H-2bhc)×2+2×11.9d+8d(预算)
其三：
L(钢筋长度)=[(B-2bhc-D)/5+D]×2+(H-2bhc)×2+2×11.9d+4d+4×弯折调整值(下料) L(钢筋长度)=[(B-2bhc-D)/ 5+D]×2+(H-2bhc)×2+2×11.9d+8d(预算) 说明：1. D——纵筋直径;d——箍筋直径;bhc——保护层; B——梁宽; H——梁高。
2.箍筋弯钩(135度)：抗震取11.9d,非抗震取6.9d(一级钢筋) 弯钩长度计算公式(弯弧半径r取1.25d)：
(1.25+0.5) d×135×(π/180)-(1.25+1)d+平直段长度(抗震取10d或75mm的较大值，非抗震取5d)
≈1.9d+平直段长度(即11.9d或6.9d)
3.弯折调整值(90度)的计算公式(弯弧半径r取1.25d)： (1.25+0.5)d×90×(π/180)-(1.25+0.5)d×2≈-0.75d 4.板构件135度弯钩取6.9d(全部按非抗震)，底板梁箍筋弯钩取11.9d但箍筋无加密要求(底板的其余钢筋均按非抗震要求设计)。 5.板筋先铺短向筋，后铺长向筋。
四、集水坑：(略)
五、柱：
一)概念：根据所处位置不同分： 角柱、边柱、中柱
柱中的钢筋按位置分：
1、 底层钢筋
2、 中层钢筋
3、 顶层钢筋： (1)向梁筋 (2)向边筋 (3)远梁筋
注：向梁筋：就近弯向梁的一侧的筋; 向近筋：弯向远离的对边那一侧; 远梁筋：弯向远离的那一侧梁的筋。 二)计算：
1.柱截面中的钢筋数=2×(i+j)-4 i——横排纵向受力钢筋根数 j——竖排纵向受力钢筋根数 2.基础层：
基础插筋=基础底板厚度-保护层+伸入上层的钢筋长度+弯折长度a 柱、墙插筋锚固竖向长度与弯钩长度对照表： 锚固竖向长度 弯钩长度a ≥0.5laE(≥0.5la) 12d且≥150 ≥0.6laE(≥0.6la) 10d且≥150 ≥0.7laE(≥0.7la) 8d且≥150 ≥0.8laE(≥0.8la) 6d且≥150
基础及首层柱筋长度(含首层和基础插筋)=基础底板厚度-保护层+伸入上层(首层)的钢筋长度+弯折长度a+首层层高+伸入上层的钢筋长度【伸入上层钢筋长度值见(03G101-1)P42】 3.中间层： 1)柱纵筋：
纵筋长度L=层高-本层伸出地面的高度+上层伸出楼面的高度+搭接长度(如果是机械连接或焊接就不用加搭接长度，只加焊接缩损长度调整值) 2)箍筋：
箍筋下料长度L=(2H+2B)-8bhc+4d+4×弯折调整值+2×11.9d 箍筋计算长度L=(2H+2B)-8bhc+8d+2×11.9d
说明：D——纵筋直径;d——箍筋直径;bhc——保护层; B——柱截面宽;H——柱截面高。 ★注意：此时的弯折调整值多为负值
大箍套小箍的小箍下料、计算长度同梁小箍计算。
箍筋根数=(加密区范围长度/加密间距)+(非加密区范围长度/非加密间距)+1 3)柱加密区的一般规定：
○1首层柱箍筋加密区有三个(这里所说的首层是指基础上的第一层，不一定是±0.000起算的第一层，也可以是地下室)： a. 下部箍筋加密区长度取Hn/3; b. 上部箍筋加密区长度取max{500，柱长边尺寸Hc，Hn/6}; c. 梁节点范围内加密。
注：如果该柱纵向钢筋采用绑扎搭接，那么搭接范围内需加密(下同)。 ○2首层以上柱箍筋加密区：
a. 上部箍筋加密区长度取max{500，柱长边尺寸Hc，Hn/6}; b. 梁节点范围内加密; c. 下部同上部加密区。
注：如果该柱纵向钢筋采用绑扎搭接，那么搭接范围内需加密(下同)。 Hc——柱长边尺寸;Hn——柱的净高度。 4.顶层柱：
顶层柱分角柱、边柱、中间柱(中柱)。 1) 角柱：
纵向钢筋长度=层净高-本层伸出地面的钢筋高度+顶层钢筋锚固长度(顶层柱外侧纵筋锚固长度取值见下说明，焊接或机械连接时)
纵向钢筋长度=层净高-本层伸出地面的钢筋高度+顶层钢筋锚固长度+绑扎搭接长度(顶层柱外侧纵筋锚固长度取值见下说明，绑扎，通常情况下预算采用，如机械连接或焊接，根据双方协议另行计算焊接或机械连接费用时，不计搭接长度) ★说明：
○1内测钢筋锚固长度：
a. 直锚：梁高-保护层≥laE(la)时：梁高-保护层;
b. 弯锚：梁高-保护层
a)：≥1.5laE(与梁上部纵筋搭接); b)：≥梁高-保护层+柱宽-保护层+8d(弯入柱内侧)。 b.柱顶第二层：≥梁高-保护层+柱宽-保护层+8d . 注意：外侧钢筋锚固长度=max{1.5 laE ，梁高-保护层+柱宽-保护层} 【详图及其它说明见(03G101-1) P37(抗震)或P43(非抗震) 2) 边柱： (同角柱)
3) 中柱：
纵筋l=柱净高Hn-本层伸出地面高度+顶层锚固长度(如果是搭接的应+搭接长度)
锚固长度取值：
○1直锚(梁高-保护层≥laE时)：梁高-保护层;
○2弯锚(梁高-保护层
○1上柱比下柱多了出钢筋时，多出的钢筋应下插到下层的柱中1.2LaE。(含梁) ○2当上柱筋较下柱筋大时，上柱筋应伸入到下柱的搭接区内搭接 ○3当上柱筋较下柱筋小时，下柱筋应伸入到上柱的搭接区内搭接。 注○2条中将下端的连接位置上移至柱上端(见03G101—1 P42) ○4下柱比上柱多出的钢筋应延伸至上层的柱中1.2LaE(含梁) (以上详见03G101—1 P42图
1、图3及附注)
六、 墙：
一)墙的分类：
1 按结构分类：框架剪力墙、框支剪力墙、纯剪力墙。 2 按部位分类：基础墙、中间层墙、顶层墙。
3 按空间类型分类：墙身、暗柱、暗梁(墙顶设置)、连梁(洞口部位设置) 4 按洞口：有洞墙、无洞墙。 二)钢筋种类：
1 墙身：水平钢筋、竖向钢筋、拉筋。 2 墙柱：纵筋、箍筋、拉筋。
3 墙梁(暗梁、连梁)：纵筋、箍筋、拉筋。
4 洞口加强筋、梯形筋(措施筋)(03G101—1p53)
【梯形筋(措施筋)一般情况下，每间隔1~1.2米设一道(也可只在墙顶设置一道)】。
◆ 端柱：在剪力墙中，如果在墙的尽端厚度加宽、添加纵筋、加设箍筋，即为端柱(03G101—1 P47)(三种) 三)计算： 1.墙身：
(一)水平钢筋： 1)墙端为暗柱时： a 外侧钢筋连续通过：
外侧钢筋长度=墙长-保护层;
内测钢筋长度=墙长-保护层+弯折(15d)。 b 外侧钢筋不连续通过：
外侧钢筋长度=墙长-保护层+0.65 LaE; 内测钢筋长度=墙长-保护层+弯折(15d)。 墙身水平钢筋构造图
c 水平筋根数(每排)=(层高-扣减值)/间距+1(注：暗梁、连梁墙身水平筋照设)。
2)墙端为端柱时： a 外侧钢筋连续通过：
外侧钢筋长度=墙长-保护层;
内测钢筋长度=墙净长+锚固长度(弯锚或直锚)。 b 外侧钢筋不连续通过：
外侧钢筋长度=墙长-保护层+0.65 LaE;
内测钢筋长度=墙净长+锚固长度(弯锚或直锚)。 以上相关详细资料和附图详见(03G101-1) P47 ★ 注意：如果剪力墙存在多排筋时，其中间排水平筋在拐角处的锚固措施同该
墙的内侧水平钢筋的锚固构造。 4) 剪力墙墙身有洞口时：
水平筋在洞口左右两边截断，分别弯折15d 。
5)水平钢筋的根数：
n=(层高-扣减值)/布筋间距+1(首层以上) n=(层高-扣减值)/布筋间距+1+基础内的水平布筋(首层，基础内布筋间距≤500且不少于两排水平布筋与拉筋)
墙身插筋及水平分布筋构造节点图
(二)竖向钢筋：
1)首层墙身竖向钢筋的长度L=基础插筋+首层层高+伸入上层的搭接长度; 2)中间层墙身竖向钢筋长度L=本层层高+伸入上层的搭接长度;
3)顶层墙身竖向钢筋的长度L=层净高+顶层锚固长度(laE或la，详03G101-1 P48)
4)墙身有洞口时，墙身竖向钢筋在洞口上下两边截断，分别弯折15d; 5)墙身竖向钢筋根数
n=墙净长/布筋间距+1(墙身竖向钢筋从暗柱，端柱边50mm开始布置)。
(三)墙身拉筋：
1)长度L=墙厚-保护层+弯钩【弯钩长度=2×(11.9+2)d】;
2)根数n=(墙净面积/拉筋的布置面积)+(AL、LL中的拉筋根数)。 说明：
○1墙净面积：是指扣除了暗柱、端柱、暗梁、连梁和门洞口后的面积， 即(墙总面积-门洞口总面积-暗柱、端柱面积-暗梁、连梁面积); ○2拉筋布置面积：指其横向间距×竖向间距。
2.墙柱：
(一)纵筋：
1)首层墙柱纵筋长度=基础插筋+伸入上层之搭接长度 2)中间层墙柱纵筋长度=本层层高+伸入上层的搭接长度 3)顶层墙柱纵筋长度=层净高+顶层锚固长度
注意：如果是端柱，顶层锚固要区分边柱、中柱和角柱，要区分外侧钢筋和内侧钢筋，因为端柱可以看作是框架柱，所以纵筋锚固长度也与框架柱相同。(其余规定详见03G101—1 P48)
(二)箍筋按设计要求。 3.墙梁：
(一)连梁： 1)受力主筋：
顶层、中间层：连梁纵筋长度=洞口宽度+max{2×laE，≥2×600} 2)箍筋：
顶层连梁：纵筋长度范围内均布置箍筋
n=[(laE-0.1)÷0.15+1]×2+[(洞口宽-0.05×2) ÷间距+1]
中间层连梁：洞口范围内布置箍筋 n=(洞口宽-0.05×2) ÷间距+1 (图示详见03G101—1 P51)
注意：顶层连梁和中间层连梁的箍筋布置范围不一样。 3) 拉筋(详见03G101—1 P51注)
(二)暗梁：
1)主筋长度L=间梁净长+锚固; 2)箍筋布置到暗柱边50mm; 3)拉筋间距为箍筋的2倍。
建议计算顺序：暗柱(端柱)—暗梁(连梁)—墙竖向筋—墙水平筋—拉筋 ★剪力墙钢筋下料和计算时的几点注意事项： (1) 墙身拉筋遇连梁、暗梁时要设，遇暗柱时不设，暗柱本身有拉筋时要计算。 (2) 墙身300以下洞时一般不考虑(扣减)。 (3) 暗梁的钢筋要锚入暗柱中。
(4) 暗梁连梁的墙身水平筋照设，竖向筋没有设计说明时照设。 (5) 水平筋遇框架柱时不断开。
(6) 暗柱中图低标拉筋的计算，标的不计算。 (7) 暗梁、连梁均设拉筋。
(8) 暗柱、连梁、暗梁保护层按墙计算。
(9) 一般情况下，暗柱箍筋布筋范围按全高减50mm计算。
(10) 楼层连梁两侧暗柱内不设置连梁箍筋，长城杯暗柱中每边加一个连梁箍筋。
(11) 暗梁在暗柱内不布置箍筋。
(12) 墙身水平筋长度不减暗柱，墙身竖向筋布筋范围要减暗柱
(13) 墙身、连梁、暗梁拉筋均按梅花布置，暗柱不按梅花布置，按节点详图布置。
(14) 墙身、暗墙、暗梁绑扎搭接处箍筋加密[5d(100)]。
七、楼梯钢筋(略)
八、二次结构：
配筋带：纵筋长度=墙净长+2×锚固长度(laE或la) 箍筋按设计要求
过梁：纵筋长度=洞口宽+2×锚固长度(laE或la)
门抱柱(框)：纵筋长度=洞口高+2×锚固长度(laE或la) 零星钢筋：据实计算。 最新回复
电力工程实例范文第2篇
一、施工合同备案应提交的资料：
1、施工合同文本，施工作业分包(专业分包)合同文本，原件三份，附电子文档;
2、《长沙市建设工程施工合同备案表》、《长沙市建设工程施工作业分包(专业分包庇合同备案表》(原件)(各一式六份，一个施工合同填写一套);
3、应担保的工程，须提交支付担保和履约担保证明(专业担保公司提供担保需提供：营业执照、银行授信额度及上经审计的会计报表);
4、施工作业分包(专业)分包《建筑企业资质证书》复印件(核原件);
5、加盖公章及注册造价师签字盖章的工程量清单报价单或投标报价预算书(附电子光盘);
6、填写《合同备案管理信息》。
二、备案的施工合同不得有违背国家法律、法规及行政规章的条款，合同约定内容不全或约定不明确、合同格式未采用标准示范文本的，承发包双方应根据造价管理部门提出的修改意见，双方协商修改，满足规定要求后再进行备案。未能符合下列条件的施工合同一律不予备案：
1、无论资金来源性质均应采用工程量清单计价办法和新消耗量标准;(省建设厅《关于全面实行工程量清单计价的有关规定的通知》湘建价[2007]236号)
2、规费、税金、基本养老保险(劳保基金)必须按标准执行，不得打折、优惠;(省建设厅《关于颁发<湖南建设工程计价办法>及有关工程消耗量标准的通知》湘建价[2006]330号)
3、工程安全防护、文明施工措施费费率标准应按规定执行，不得打折、优惠。(省建设厅《关于调整工程安全防护、文明施工措施费的通知》湘建价
[2007]403号)合同应按规定约定预付比例或金额，一年内(含一年)完成的工程，预付工程安全防护、文明施工措施费不低于该费用总额的50%，跨工程，预付不低于该费用总额的30%，余款支付比例同工程进度款;(建设部建办
[2005]89号)
4、人工工资单价不得低于工程造价管理部门发布的最低工资单价(当前标准省建设厅湘建价[2007]402号)
5、必须有承包人按时足额支付民工工资承诺的条款;(长建发[2004]54号)
6、施工作业分包(专业分包)合同与与施工合同备案一并进行，凡中标单位不具备劳务承包资质的一律要与有资质的劳务承包方签订《施工作业分包(专业分包)合同》;{工程承包人不得将施工起重机械设备和自升式模板、脚手架等架设设施的安装与拆卸分包给施工作业分包人;《长沙市建设工程施工作业分包(专业分包)合同备案须知》(长建价 [2007] 11号)，合同范本按省建设厅关于印发《湖南省建设工程施工作业分包合同》(示范文本)的通知(湘建价
[2008]88号文件)}
7、不得设置带资、垫资的条款，不得设置要求承包人在发包方没有按施工合同的约定支付工程款的情况下不得停工，以及在此情况下发包人不承担违约责任条款;(省建设厅关于印发《湖南省建设工程施工合同备案管理实施细则(试行)》湘建办[2005]261号)
8、施工作业分包(专业分包)企业收取的规费不得低于施工作业分包(专业分包)合同中约定支付工资总额的6%，管理费、利润不得低于施工作业分包(专业分包)合同中约定支付工资总额的7%;
9、严禁优质工程奖、罚不对等，禁用工程质量达到省优、市优、芙蓉奖、鲁班奖不奖不罚，达不到省优、市优、芙蓉奖、鲁班奖等奖励对承包人进行罚款处理条款;(省建设厅关于印发《湖南省建设工程施工合同备案管理实施细则(试行)》湘建办[2005]261号)
10、工程结算办理方式和期限与违约责任，工程结算定案后工程尾款支付办法与违约责任;(省建设厅关于印发《湖南省建设工程施工合同备案管理实施细则(试行)》湘建办[2005]261号)
11、合同必须约定工程预付款、进度款、结算款支付比例和时间;(省建设厅关于印发《湖南省推行建设工程施工合同担保制度的若干规定(试行)》的通知湘建建[2007]423号)
12、设备、材料价格变化等风险承担范围、幅度及超过约定范围时工程合同价的调整办法。土建、市政工程材料价格变化超过±3%，其它工程材料价格变化超过±5%均要调整价格;(省建设厅《关于建筑工程主要材料价格调整的通知》湘建价[2008]2号)
13、设计变更、工程量清单错项、漏项、计算错误责任要有合同条款约定及相应工程款的计算; (省建设厅《关于全面实行工程量清单计价的有关规定的通知》湘建价(2007)236号)
14、合同价不得低于企业成本，材料价格明显低于实际市场价格的;(《招投标法》)
15、合同价(即中标价)，包括合同总价、工程量清单单价;(省建设厅关于印发《湖南省建设工程施工合同备案管理实施细则(试行)》湘建办[2005]261号)
三、合同备案后，在已签订合同基础上补充、变更或解除合同应签订书面协议，并在签订协议后7日内将协议报造价管理部门备案。
四、施工合同签订后，承发包双方不得另行订立与备案合同内容不一致的其它协议，在合同履行过程中发生争议时，以备案合同为准。
五、建设工程施工合同备案管理不收取费用。
六、我市领取《长沙市建设工程施工合同备案表》和办理备案手续，在长沙市政务中心建委窗口。(联系电话：5145090,监督电话：2819819)。
七、为了加快备案时间，节约纸张，减少排队现象，长沙建设工程造价管理站免费开展网上合同备案咨询服务，凡已开标的建设工程项目，可将备案的施工合同备案资料先行发至“长沙建设造价网”(http//)，将根据规定对电子文档提出一次性修改意见，备案人根据修改意见协商修改合同备案资料后，打印文本资料，加盖印章后送到窗口备案，以节省时间和减少往返次数。
电力工程实例范文第3篇
[关键词] 石油钻井;工程项目;成本;风险;控制
doi ： 10 . 3969 / j . issn . 16730194(2015)11- 0019- 03
伴随着我国近年来经济的快速发展，石油资源短缺的问题日益明显，进口的依赖度日渐变大。针对这种状况，在新的发展战略的指引下，我国石油企业已经开始拓宽海外市场，势必要加强对石油钻井工程项目成本风险控制。虽然我国已经逐渐认识到石油钻井工程项目成本风险控制的重要性，并逐渐建立了成本风险控制系统，但仍然与国外先进石油钻井公司存在较大的差距。因石油钻井工程项目风险因素的不断增加，导致石油钻井工程成本波动较大。这要求我国石油钻井工程施工企业，必须认真分析石油钻井工程中影响成本风险的因素，并提出切实可行、科学合理的控制措施，有效控制成本风险。
1 石油钻井工程项目成本风险控制概念
1.1 石油钻井工程项目成本概念
石油钻井工程成本是进行石油钻井投资决策的主要依据，也是衡量石油钻井工程管理水平的重要指标。石油钻井工程项目成本指的是在一定的时期内投入钻井工程所需要的各种支出费用的总和。这是石油钻井投资者进行投资决策的重要依据，更是体现石油钻井工程管理水平的重要内容。在石油钻井工程项目实际操作过程中，因受石油产量的影响，通常又把钻井工程成本分为固定成本和变动成本两部分。根据变量的不同变动成本划分为3类：钻机作业变动成本、进尺作业变动成本、井口作业变动成本。
1.2 石油钻井工程项目成本风险概念
石油钻井工程项目成本风险指的是在给定的条件下，工程建设实施过程中可能造成钻井成本投入的增加。由于石油钻井工程项目主要是地面以下地层的隐蔽对象，工程中涉及的地质环境、施工环境、施工工艺都有许多的不同与不确定性因素。因此很难通过以往的工程数据资料和经验成功地预测出符合未来的实际情况。石油钻井工程项目成本风险除了具有一般工程项目风险的随机性、客观性、相关性、多样性和普遍性特点外，其本身还有独特的属性，主要表现在阶段性、后续性、差异性和复杂性。
2 石油钻井工程项目成本风险因素的识别与分析
2.1 石油钻井工程项目成本风险因素识别
石油钻井工程项目成本风险识别就是通过系统的方法与步骤找出可能造成石油钻井工程项目成本增加的风险。石油钻井工程项目成本风险根据不同的来源可分为自然风险、技术风险、经济风险、管理风险、政治风险、其他风险等。近年来，国内外许多学者对钻井项目风险控制进行了研究，目前常用的钻井项目成本风险识别的方法主要有风险因素预先分析法、专家调查法、核查表法、分解分析法和图解法等。在实际钻井工程项目成本风险识别中，选用适合的方法单独或是组合使用，力求达到最佳效果，最终确定了石油钻井工程项目成本风险的最主要来源。
2.2 石油钻井工程项目成本风险因素分析
通过对钻井工程成本构成要素的调查，并总结和分析钻井活动中易引起成本增加的各种因素，归纳总结出影响石油钻井工程项目成本风险的主要因素包括：自然风险因素、经济风险因素、技术风险因素、管理风险因素、政策风险因素。各方面风险因素详细分析具体如下：
(1)自然风险因素指的是在工程项目实施过程中受到自然力作用，导致的工程事故及财产损失造成工程项目成本增加而产生的风险。石油钻井工程项目的施工地理位置多在地质条件恶劣、人迹稀少的野外，加之恶劣天气(如暴风雪、暴风雨、洪水等)都会给施工带来影响，甚至是停工，使得钻井工程不能顺利进行，并发生额外的钻井工程费用。通常自然风险包括气象条件、地质条件(如设计地层厚度与实际钻井遇地层厚度的变化很大，设计地层压力与实际地层压力差异大等)、施工现场的环境条件(如施工用水用电供应的不稳定性，使得钻井工程中断或延后)等。
(2)经济风险因素指的是石油钻井工程项目所在国或区域经济形势、经济环境、经济实力以及解决经济问题时的能力等方面的变化造成的成本风险。通常石油钻井工程项目投资巨大，倘若经济环境发生变化，如通货膨胀时国家会通过宏观调控增加税收，经济形势变化时导致的汇率的变化、物资的变化等都将会增加石油钻井工程项目成本。由此可见，经济风险因素是影响石油钻井工程成本增加的主要原因，因此在石油钻井工程风险管理中应特别关注。
(3)技术风险因素是石油钻井工程项目的关键，它也是诱发石油钻井工程事故的主要原因。技术风险主要是由于设计、施工操作和测量，可能导致工程报废，甚至发生井喷、火灾等恶性事故。虽然石油钻井工程事故发生的机率不大，但是一旦发生后果不堪设想，造成钻井成本的大幅度提升。为确保技术风险因素对石油钻井工程的影响降到最低，要预先感知技术风险因素，尽可能做到精准的钻井测量、科学合理的钻井设计、严格执行的施工操作程序、及时更新的钻井工艺和严控各环节的钻井施工质量。在石油钻井工程工艺及技术上，应积极向国外学习，结合国外先进工艺技术调整现行的石油钻井工艺技术。此外还需加强对石油钻井作业人员的技术培训，全面提升作业人员的专业技能及实际操作能力，只有全体钻井作业人员技能提高，才可能避免因技术因素造成风险事件发生。
(4)管理风险因素是指在石油钻井工程项目实施过程中，因管理上的缺陷而造成损失的风险。因石油钻井工程的复杂性、综合性和长期性特点，决定了管理风险因素在石油钻井工程中占有举足轻重的作用。管理风险因素中主要包括管理人员素质、管理机构的设置、管理制度及其执行情况、后勤保障、风险意识等。如管理机构组织混乱，管理模式老化、管理制度不合理、不能上行下效、管理人员权责不清、缺乏风险控制意识等管理上的缺陷，都会阻碍项目的顺利实施，造成工期延长、成本超支、设备损坏、人身伤亡等严重后果。管理风险其实质是人的风险。
(5)政治风险因素是指事先未能预料到有关的政治事件的出现将导致石油工程项目所在国项目环境发生变化，影响到石油钻井工程项目成本，产生成本风险。例如国家对石油领域进行宏观调控所采取的政策措施是石油钻井工程管理人员难以事先预见的，是影响石油钻井工程成本变动的因素之一。政治风险因素主要包括：钻井工程征地法规的变化、钻井工程工具及设备摊销标准提高、安全环保要求提高及国家战争和**等不可抗力。
3 石油钻井工程项目成本风险控制措施
由于石油钻井工程本身是复杂的系统工程，其遇到和需要克服的风险较多，所以在石油钻井工程项目成本风险管理中，关键是要做好风险的控制工作。要降低成本风险就必须正确地应对前面分析出的增加工程项目成本的风险因素。由于石油钻井工程项目自身的特点，很难完全避免成本风险，综合考虑风险事件的发生机率以及风险发生后可能造成的损失，制定相应的成本风险控制措施，有助于减小并消除石油钻井工程项目成本风险，降低石油钻井工程项目的成本。
3.1 自然风险因素控制措施
针对石油钻井工程项目成本自然风险因素的控制措施主要表现在以下方面：
(1)提高防范恶劣气象条件的能力。一是在石油钻井工程项目实施前应积极搜集气象资料，以便合理制定防范措施，比如酷热季节和低温季节应提前做好降温防暑与防冻保温工作，大雨和大风天气应提前做好防雨挡风工作等。并根据不同气候条件提前做好物资运输、储备工作等。二是通过购买工程保险的方法，将石油钻井工程项目成本风险转移到实力雄厚的保险公司以减少风险带来的损失。三是对于石油钻井工程合同的签订，应事先将划分不可抗力风险的分担比例拟定出合适的合同条款，从而使风险由石油钻井工程项目参与各方按合同规定共同承担风险责任。
(2)加强对地质条件的认知水平。在石油钻井工程施工前，应深入到工程项目建设现场，充分收集施工区域地质地层结构数据，并委派专业的技术人员和利用专业的仪器设备对施工现场地质情况等进行详尽的勘察。然后综合整理分析收集和勘察到的地质资料，为石油钻井工程成本风险的降低提供保障。还应通过对石油钻井工程施工人员加强地质条件认知的岗前施工培训，降低由此造成的风险。并根据地质结构选用适宜的钻井工艺和钻井工具，避免因地质条件影响工程施工，影响工程施工进度。
(3)科学合理选择和布置施工现场。由于石油钻井工程项目通常都是在条件艰苦，地理位置偏僻的无人区，若是对施工环境不熟悉，会影响工程施工的推进。石油钻井工程的管理人员应根据工程现场的实际地质条件及气候条件，重视施工环境巡查，例如：供水、供电、住宿、物资运送途径等，合理选择和布置施工现场，并根据周围环境，确定最佳的后勤管理方案，选择最佳的物资运输路线等，节省时间和成本，避免因物资到位不及时影响钻井作业的顺利实施。
3.2 经济风险因素控制措施
针对经济风险因素的不确定性， 为了控制此类风险，石油钻井工程企业应建立完善的应对经济变化的宏观调控机制，不管是出现通货膨胀或是汇率变化等，都能事先做好预防和应急措施，降低风险发生后果的严重度，减少其给石油钻井工程项目成本造成的损失。健全财务管理体系以保证钻井工程资金的充足，确保石油钻井工程项目各项工作的有序进行。完善材料采购管理体制，有效跟踪材料价格变化、库存状况、损耗情况，从而降低成本风险。还应规范合同管理，保证合同的有效性和准确性，防止出现索赔和反索赔事件。
3.3 技术风险因素控制措施
在技术风险因素控制方面应积极学习国外先进的石油钻井工程工艺及技术，提高钻井测量的水平，并能够通过实践调整现行的石油钻井工艺技术，制定出科学合理的钻井施工方案和施工工艺流程。与此同时，还应通过技术培训加强钻井工程施工操作人员的专业技能及实际操作能力。在施工过程中要加强对施工过程的监督与控制，严把质量关，尽可能地减少因技术因素而引发的风险事件，确保石油钻井工程的安全。
3.4 管理风险因素控制措施
在管理风险因素控制方面，首先要结合实际情况合理安排设置风险管理机构，做到精且简，充分发挥团队作用，提高工作效率。要结合石油钻井工程项目成本风险的特点拟定风险管理制度，并应监督风险管理制度的执行情况，制定相应的奖惩制度和绩效评价制度来约束管理人员，消除由于管理人员疏忽大意造成的风险。应着力加强对风险管理人员的风险管理教育，强化管理人员的责任意识，提升管理人员的责任落实意识。最后要建立并完善紧急事故应对机制，不断提高施工人员安全意识和应变紧急事故的能力，确保突发事件发生时能够及时、高效的处理，降低成本风险损失程度。
3.5 政治风险因素控制措施
在政治风险因素控制方面，应在石油钻井工程项目实施前对工程所在国进行深入的了解，明确该国政府执政状况是否稳定，加强对突发政治事件的预测，不应该贸然进入。同时在工程施工前，也可购买相应保险，降低政治风险成本支出。并且应透彻地研究和利用好相关政策法规与摊销标准，当国家出台有关征地法规政策或征地法规变化时，石油钻井工程项目管理人员应及时分析、学习，做到将由于政策或征地法规变化导致的成本风险损失降到最低。还应根据国家对安全和环保政策的变化，不断强化工程环保及安全措施。
综上所述，我们可以看出在我国石油钻井工程成本风险因素中技术风险因素的比重最大，应作为钻井成本风险管理的重点，其次依次为经济风险因素、自然风险因素、管理风险因素，影响最弱的是政策风险因素。
主要参考文献
[1]王耀辉. 浅谈石油钻井工程成本控制[J]. 科技与生活，2010(3)：36-37.
[2]李家国. 浅析控制钻井工程投资成本的措施[J]. 中国石油和化工标准与质量，2012(9)：10-14.
[3]赵俊平. 石油钻井工程项目风险分析与管理研究[D]. 大庆：大庆石油学院，2007.
[4] 李琪， 于琳琳， 刘志坤，等. 钻井风险因素综合评价方法及模型[J]. 天然气工业，2008，28(5)：120-122.
电力工程实例范文第4篇
1 工艺流程的对比
吴江某污水处理厂主要处理周边印染厂的印染、喷织废水, 处理能力15000t/天, 每天实际处理废水11000t, 该废水中含有多种染料和助剂, 污染严重, 改造前其平均进水水质见表1。该厂原废水处理装置采用“厌氧—好氧1 (活性污泥) —好氧2 (生物接触氧化) —混凝沉淀”工艺, 经该工艺处理的废水水质可以达到DB32/670-2004《纺织染整工业污染物排放限值》。但是随着这几年太湖蓝藻事件的发生, 江苏省制定了严格的地方标准DB32/1072—2007《太湖地区城镇污水厂及重点工业行业主要污染物排放限值》, 为了使出水水质达到上述地方标准, 2008年上半年课题组组织技术、管理人员共同进行攻关, 采用“混凝气浮—厌氧—好氧1 (活性污泥) —好氧2 (生物接触氧化) —混凝沉淀”工艺对原废水处理装置进行表1改造前平均进水水质
表3工艺改造后的出水水质监测结果了改造, 成功解决了上述存在的问题。改造后的处理装置工艺经过半年的运行表明, 出水水质达到了江苏省地方标准要求, 并取得了良好的环境效益、社会效益和经济效益。
1.1 原工艺流程
吴江某污水厂处理印染废水原采用“厌氧—好氧1—好氧2—混凝沉淀”工艺处理, 其中厌氧池中不挂填料, 好氧2池中采用的填料为弹性填料。其工艺流程见图1。
印染废水经上述工艺处理后水质由吴江市环保局抽样监测, 监测结果见表2。
从表2中可以看出, 印染废水经原工艺处理后的各项水质指标仅达到DB32/670-2004《纺织染整工业污染物排放限值》, 并不能满足江苏省制定的地方标准《太湖地区城镇污水厂及重点工业行业主要污染物排放限值》 (DB32/1072—2007) 。
1.2 改造后的工艺流程
改造前该废水BOD5/CODcr=0.27, 二沉池出水CODcr浓度高达400mg/L, 说明该废水可生化性差, 主要原因是其废水进入生化前CODcr浓度太高, 并且没有调节池, 对生化冲击大。因此经过大量小试及工程实践考察, 决定在厌氧池前段增设调节池和气浮池;对于进水浓度过高的问题, 则利用现有管道增加喷织废水进水量, 达到冲淡印染废水浓度的效果。针对曝气不匀, 曝气头易堵塞、破裂现象, 决定把原处理工艺中的好氧池中的曝气头改为TK-R65型曝气软管。因此, 经过改造后的印染喷织废水处理装置采用“混凝气浮—厌氧—好氧1 (活性污泥) —好氧2 (生物接触氧化) —混凝沉淀”工艺, 它是一种“物化—生化—物化”三段处理工艺。其工艺流程见图2。
2 工艺运行
该废水处理装置工艺改造于2008年5月底竣工运行, 经过近一个月的运行, 2008年6月28日吴江市环保局监测站对其进行了监测验收, 监测结果见表3。
由表3可知, 改造后的各项水质指标全部达到DB32/1072—2007《太湖地区城镇污水厂及重点工业行业主要污染物排放限值》排放标准。改造后气浮池出水BOD5浓度为256mg/L, 跟原工艺相比较, 改造后的厌氧池进水BOD5/CODcr=0.5, CODcr生化去除率高达80%以上, 总去除率达到95%以上。
同时在工程验收后, 吴江市环保局对废水处理后水质状况进行了为期六个月每月一次的随意跟踪抽样分析。结果表明, 废水经改造后的工艺处理, 其各项水质指标每次均达到DB32/1072—2007《太湖地区城镇污水厂及重点工业行业主要污染物排放
限值》排放标准。抽样监测结果见表4。
3 经济分析及环保效益
该工程投资96万, 折合每吨水投资64元 (按日处理量1.5t计算) 。改造后直接运行费用构成如下:电费0.61元/t;药剂费为066元/t;管理费 (日常维修, 人员工资) 0.20元/t, 合计直接运行费用为1.47元/t。
废水处理改造工程实施后, 每年减少CODcr排放量约为154t, 大大改善了企业周围的水质环境, 同时也对太湖水质的改善具有重要作用。
4 结语
吴江某污水厂印染废水处理采用“混凝气浮—厌氧—好氧1 (活性污泥) —好氧2 (生物接触氧化) —混凝沉淀”工艺, 经过近半年的运行实践表明, 其出水水质指标达到DB32/1072—2007《太湖地区城镇污水厂及重点工业行业主要污染物排放限值》排放标准, 取得了良好的环境效益、社会效益和经济效益。同时也为同类型企业的废水处理提供了有益的借鉴。
摘要：通过对吴江某污水厂印染废水处理工艺存在的问题进行分析和研究, 对其印染废水处理工艺进行了改造。改造后采用“混凝气浮—厌氧—好氧1 (活性污泥) —好氧2 (生物接触氧化) —混凝沉淀”新工艺处理印染废水, 出水各项水质指标达到了DB32/1072—2007《太湖地区城镇污水厂及重点工业行业主要污染物排放限值》排放标准, 取得了良好的环境效益、社会效益和经济效益。
关键词：印染废水,气浮,生物接触氧化,混凝
参考文献
[1] 娄金生.水污染治理新工艺与设计[M].北京:海洋出版社, 1999:112～119.
[2] 茹志刚.废水治理工程技术[M].北京:中国环境科学出版社, 1989:87～174.
[3] 钱易.现代废水处理技术[M].北京:中国科学技术出版社, 1993:48～56.
电力工程实例范文第5篇
随着我国新型城市化进程的加速推进, 不断集聚的城市人口以及不断丰富的功能需求, 以往的城市基础设施建设已无法满足多样化的功能需求。旧路提升改造已迫在眉睫, 只有通过对城市道路有机更新, 才能提升城市的品质, 为城市经济发展提供强劲动力。
2 工程概况
台州市地处浙江省中部, 为“山海水城、和合圣地、制造之都”。银座街位于台州市路桥城区东部, 南北走向, 规划为城市次干路, 道路长约1.5Km, 宽度26m, 设计速度40km/h。道路南侧连接路桥老城区, 北侧至新城区, 两侧商铺繁华, 分布有学校、商城、菜市场等。
3 项目设计难点
(1) 道路较窄, 需要同时满足机动车道、慢行系统、路灯、安全设施放置及景观等功能的要求, 断面方案是工程设计的难点。
(2) 在满足交通负荷、满足设计强度的要求下, 如何进行“白改黑”是工程设计的首要难点。
(3) 现有道路纵坡已基本为平坡, 且两侧地块场坪标高起伏大, 道路纵断面设计是工程设计的难点所在。
(4) 道路沿线出入口多, 如何使机动车道、慢行系统、沿线出入口衔接顺畅是工程设计的难点。
(5) 因道路渠化, 局部现状检查井处于车轮轨迹下, 如何处理是工程设计必须要考虑的问题。
4 方案设计
设计过程中根据旧路改造工程的难点、特点, 结合交通组织改善, 对现状道路横断面, 路面结构, 道路纵断面, 两侧建筑地坪高差, 现状检查井四周加固等方面, 提出针对性的设计方案。
4.1 道路横断面设计方案
本次道路宽度为26m, 为一块板断面, 横断面改造存在着以下问题:一是采用机非混行, 安全性较差, 非机动车道上停车现象严重;二是两侧建筑部分紧贴红线, 道路不能拓宽;三是两侧人行道树长势较好, 根据业主要求, 不能移动。故根据以上情况, 提出如下3个方案:
(1) 方案一 (推荐方案) :6.25m人非通道+13.5m机动车道+6.25m人非通道=26m。特点:两侧采用人非共板通道, 道路各外拓25cm。两侧采用人非共板通道, 道路各外拓25cm。车道采用双向四车道, 通行能力强, 车道宽度为3.25m和3m, 符合《浙江省机动车道宽度设计规范》的要求。
(2) 方案二:6.5m人非通道+2.5m停车位+8m机动车道+2.5m停车位+6.5m人非通道=26m。采用双向两车道, 两侧停车, 路通行能力相对较差, 路侧停车对道路流量干挠大。
(3) 方案三:6m人行道+2.5m非机动车道+7m机动车道+2m停车位+2.5m非机动车道+6 m人行道=26m。采用双向两车道, 单侧停车, 路通行能力相对较差, 路侧停车对道路流量干挠大, 与银座街已建断面不一致。
考虑到目前, 本区块路网尚未完善, 且周边有中盛、星光耀等综合体, 交通需求大, 且方案一与现状断面形式基本一致, 改造难度小。故推荐采用方案一。
4.2 道路纵断面设计
本次纵断面设计以拟合现状路面标高为原则, 确保改造后的纵断面标高能够满足临街建筑立面的基本需求。现有道路纵断面主要存在以下三点问题:一、为拟合现状, 坡长不能满足现行规范;二、纵坡已基本为平坡, 不能满足排水要求;三、桥梁等构物跳车现象严重。
针对以上情况, 设计采用如下解决措施
(1) 最小坡长问题:按现行规范, 最小坡长较长, 不能很好的拟合现状, 本次设计根据实际情况, 纵断面设计时采用以下原则:对坡转角较小 (取≤0.4%) , 坡长按照3s设计速度行程的竖曲线长度来进行坡长的控制;对于调坡段按降低一级的设计速度控制最小坡长。本项目纵坡平缓段, 设计时采用最小坡长70m, 对于桥梁等构物沉降较路段, 采用最小坡长85m。
(2) 排水问题:考虑现状坡度较小, 均小于0.3%, 本次设计利用拓宽的25cm现浇平石, 结合已建雨水口位置, 在道路两侧车行道边缘设锯齿形偏沟, 见图1。对于人非共板通道, 可考虑采用缝隙排水予以解决。
(3) 桥梁等构物跳车问题:采用三段直线坡组合, 第一段直线取20m, 第二段直线取45m, 第三段直线取20m。见图2
(4) 路中心罩面厚度问题:原水泥路面坡度为1.5%, 现调整为2%, 原则上道路中心线罩面厚度为:路侧现状标高+沥青罩面厚度+路宽* (2%-1.5%)
4.3 路面结构设计
“白改黑”主要有以下几个方法: (1) 贴缝法 (2) 表处法 (3) 破碎法。本次设计采用共振破碎法, 该法利用共振原理, 施加的频率与水泥混凝土的自振频率一致才产生共振, 只将混凝土破碎而不会对基层造成大的损伤, 且能较好的消除路面反射裂缝的问题。
采用路面结构如下:4cm细粒式改性沥青砼 (AC-13) +5cm中粒式沥青砼 (AC-16) +6cm中粒式沥青砼 (AC-20) +中粒式沥青 (AC-20) 调节层+透层+玻璃纤维土工格栅+原水泥路面共振破碎并压实利用。
4.4 防沉降井盖设计
传统混凝土窨井框直接作用在砖砌的窨井上, 容易压坏窨井。井框与窨井座连接不够稳固, 结合部位的混凝土砂浆破损流失, 造成井周凹陷;另外道路在使用过程中的不均匀沉降, 致行车舒适性差。而体式防沉降井盖, 在消除井盖沉降、噪音方面取得不错效果。其井座采用法兰式上盘面, 井盖成为路面完整的一部分, 来自上部的荷载压力通过支座法兰面被分散到道路的结构层, 使井体所承受的负荷减少80%以上, 保护井盖周围路面, 降低井口破损。
4.5 交通稳静化设计
采取交通稳静化措施可以减少机动车使用对街道环境的负面影响;通过促使汽车驾驶人降低车速, 尽量避免对行人和骑车人造成伤害;改善步行和自行车交通的出行环境, 提高街道安全性和舒适性。本次主要采用的稳静化设计如下: (1) 增大过街等候区域:移除交叉口附近的广告牌等设施, 增加行人和非机动车的等候区域。 (2) 减少转弯半径, 缩短过街距离:原交叉口街角转弯半径为20~30 m, 本次采用10~12m的转弯半径;对小区出入口, 原则上采用3~6m的转弯半径。 (3) 采用减速丘, 保证慢行系统安全、舒适:慢行过路口, 摒弃以往的三面坡做法, 抬高慢行通道。既能保证慢行空间宽度和标高的连续性, 也能对进出路口的车辆起到减速的作用。
5 结语
(1) 城市旧路改造工程一般分为路面提升改造和道路扩建两类, 设计时应考虑工程造价的影响, 充分利用现状道路设施。
(2) 旧路改造工程纵断面设计的基本方法:根据具体的路面改造方案, 以沿线重要的节点及桥涵构筑物为主要控制点, 对拟改造道路的现状高程进行数值拟合。
(3) 旧路改造工程往往制约因素较多, 从工程经济性角度出发, 不能死套规范, 可灵活采用设计指标, 但应尽量满足规范中极限值的要求, 同时满足行车安全性、舒适性及视觉协调性的要求。
(4) 旧路改造时应尽量从景观、交通等多方面考虑, 一次到位, 避免反复建设。
摘要：随着我国新型城市化进程的加速推进, 旧路提升改造为城市经济发展提供强劲动力, 如何科学有效地对原有道路进行改建已成为人们关注的问题。本文结合工程实例, 介绍了城市旧路改造设计时, 对现状道路横断面, 路面结构, 道路纵断面, 两侧建筑地坪高差, 现状检查井四周加固等方面的改造, 提出针对性的设计方案。
关键词：旧路改造工程,横断面,纵断面,路面结构,防沉降井盖,交通稳静化设计
参考文献
[1] 袁胜强, 徐健, 朱银乐.拓建高速公路纵断面设计的两个重要技术问题[J].上海公路, 2010 (01) :1-2+21+14.
[2] 钟洲.城市道路改造工程纵断面设计方法[J].城市道桥与防洪, 2016 (06) :41-42+7-8.
电力工程实例范文第6篇
1 工程概况
广东韶配动力机械有限公司易地技术改造工程位于浪奇洗涤用品有限公司东侧的新开发区;工程占地面积37609m2, 建筑总占地面积11527m2;拟建单体工程有四层高宿舍楼一座, 四层高办公楼一座, 9.5m高厂房三座;其中一单层双跨厂房为本文介绍实例, 厂房长度90m, 跨度为21+21米, 基本柱距为9.0m, 厂房设5吨地操桥式吊车, 轨面标高7.5m;±0.000以上1.0m为混凝土短柱, 刚架柱与混凝土柱铰接, 刚架采用热轧H型钢, Q235级钢;屋面建筑坡度为1:10, 结构采用STS钢结构计算软件计算, 该工程已于2006年底建成投产。
2 基础设计
根据岩土勘察报告资料, 本工程采用CFG桩复合地基, 桩身为C15素砼, 桩径为400mm, 桩端进入硬塑粘土层, 根据上部结构计算结果, 要求复合地基承载力特征值fak≥180kPa。设计采用螺旋钻孔灌注桩, 管内泵压混合料灌注成桩, 梅花形布桩。CFG桩径取D=400mm;桩间距S=1.8m (取大值进行计算) , 褥垫层厚度250mm。
以场地标高下1.5m计算有效桩长, 取平均桩长8m进行计算;根据勘察报告资料, 有效桩身穿过可塑粉质粘土层3.04m, 桩侧阻力特征值为30kPa, 桩端进入硬塑粘土层1.9 6 m, 桩侧阻力为4 2 k P a, 桩端阻力位600kPa。要求。
最后, 经复合地基竖向抗压静载试验, 复合地基承载能力也达到设计要求。
3 门式刚架结构设计
根据P K P M中S T S钢结构计算软件对单榀刚架进行计算并优化, 形成经济用钢量刚架。
(1) 柱脚设计钢柱脚与混凝土柱头采用地脚螺栓铰接连接, 由于地脚螺栓不宜承受柱脚水平方向剪力, 此时, 水平方向剪力仅靠柱脚板与柱头混凝土之间的摩擦力承担, 当摩擦力不够时, 需要在柱脚设置抗剪键, 计算程序提示需要设计抗剪键;抗剪键采用150mm长工字钢焊接于柱脚板, 并插入混凝土柱头预留凹槽内, 待刚架就位调平后柱底用高标号细石混凝土灌实。
(2) 支撑设计。刚架的支撑设计包括柱间支撑和屋面支撑系统的设计, 支撑系统是整个厂房能够安全承受水平荷载的保证, 所以支撑系统的合理设置非常关键。对于柱间支撑, 必须符合《建筑设计抗震规范》 (GB50011—2001) 第9.1 26节的布置和交叉支撑斜杆最大长细比的规定, 并经纵向抗震计算确定杆件截面, 计算中应按该规范附录J.2.1和J.2.3考虑交叉斜拉杆受力, 斜拉杆卸载的计算公式。本工程采用2L90x8双角钢支撑, 经验算能满足设计要求。对于PKPM计算, 当采用三维模型输入整个厂房平面计算时, 也可以对支撑进行计算和绘图。对于屋面支撑, 目前大多采用钢管刚性系杆和圆钢柔性拉杆相结合的形式, 考虑到本工程设有吊车, 故刚性系杆采用127×3.0钢管, 支撑杆件采用L80x6角钢。
(3) 牛腿设计。牛腿上、下翼缘板与刚架柱之间采用焊透V型对接连接, 牛腿腹板与柱之间连接采用角焊缝连接;牛腿的设计主要对牛腿的强度以及牛腿与柱之间焊缝进行计算, 由于篇幅关系, 其计算过程在此不做赘述。
(4) 高强螺栓连接设计。
在南方地区, 不需要考虑屋面雪荷载, 所以屋面荷载很轻, 在设计荷载作用下, 刚架梁柱连接节点处主要以受弯为主, 剪力很小, 剪力靠端板之间的摩擦传递, 高强螺栓以受拉为主, 本工程采用10.9级摩擦性连接高强螺栓, 连接接触面的处理采用钢丝刷清除浮锈;经软件计算分析, 采用M24螺栓能满足要求, 梁柱节点大样。
(5) 隅撑设置。隅撑可以用来提高屋面梁的受压翼缘稳定能力, 因此在檐口位置, 刚架斜梁与柱内翼缘交接点附近的檩条和墙梁处, 必须设置一对隅撑;在斜梁下翼缘受压区隔一檩条设一隅撑;隅撑采用L50×5角钢制作。
(6) 檩条设计。如果采用手工计算屋面檩条是比较繁琐的。首先, 在目前设计规范或规程中尚无简单实用的计算公式供设计人员采用, 其次, 为节省钢材, 轻钢结构中的檩条除用于承担梁的功能外往往兼作支撑体系中的压杆, 同时还通过隅撑对门式刚架的梁和柱提供侧向支承。借助于PKPM工具箱对该工程屋面檩条进行电算, 选定C200×70×20×2.5卷边槽钢, 檩距1.2m, 可以满足要求。
4 结语
综合分析, 该厂房的耗钢量为43kg/m2, 对于带吊车厂房而言, 还是比较经济的。受到业主的好评。轻钢结构的显著特点以及随着单跨跨度的突破, 相信, 轻钢结构厂房的发展会越来越快。
摘要：通过具体的工程实例, 从几个关键方面介绍了有吊车作用轻钢厂房的结构设计, 希望在类似工程设计中具有一定的参考价值。
关键词：门式刚架,复合地基,铰接,抗剪强度
参考文献
[1] 门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 (CECS102:2002) .
[2] 轻钢结构设计指南[M].中国建筑工业出版社.