焊接工艺评定标准范文第1篇
1 承压类设备焊接工艺评定适用范围基础
从焊接角度来看, 任何结构的压力容器都是由各种不同的焊接接头都是焊缝连接的, 焊缝是组成不同形式接头的基础。焊接接头的使用性能由焊缝的焊接工艺来决定, 因此焊接工艺评定试件分类对象是焊缝而不是焊接接头。施焊下列焊缝的焊接工艺应按NB/T47014评定合格: (1) 受压元件焊缝 (2) 与受压元件相焊的焊缝 (3) 上述焊缝的定位焊缝;注:不熔入和熔入永久焊缝的定位焊缝都应做焊接工艺评定 (4) 受压元件母材表面堆焊、补焊。标准中规定的评定准则、参数划分、钢材分类分组、厚度替代等, 都是围绕焊接接头力学性能这个准则。焊缝形式分为对接焊缝、角焊缝、塞焊缝、槽焊缝和端接焊缝五种, 其中, 没有对塞焊缝、槽焊缝和端接焊缝的焊接工艺评定作出规定。对接焊缝或角焊缝试件评定合格的焊接工艺不适用于塞焊缝、槽焊缝和端接焊缝。对接焊缝试件评定合格的焊接工艺亦适用于角焊缝, 这是从力学性能准则出发的。关于热处理, 焊件在制造过程中, 经常受到不同程度地加热, 如热卷筒体、加热校圆、消氢、中间热处理、消除焊接应力热处理等。究竟加热到多少温度才当作焊后热处理, NB/T47015-2011标准4.6.1条规定, 对于碳钢、低合金钢的焊件低于490℃热过程, 高合金钢低于315℃的热过程, 均不作为焊后热处理对待。
2 NB/T 47014-2011附录D的理解
关于换热器换热管与管板连接焊缝的焊接工艺评定一直是行业内关注的重点。换热管与管板连接焊缝的受力情况存在两种情况: (1) 压力; (2) 温度热膨胀引起的剪切力。换热管与管板连接角焊缝或组合焊缝在经过胀接后 (不管是强度胀接还是贴胀) , 焊缝不受压力, 只受剪切力。[注1]NB/T 47014-2011中6.3.1.2规定:“评定非受压角焊缝预焊接工艺规程时, 可仅采用角焊缝试件。”换热管与管板焊缝中的对接焊缝的焊脚长度, 是根据设计要求, 经机加工实现的, 不要经过焊接工艺评定, 所以, 换热管与管板焊接接头的焊缝可当作角焊缝对待。GB151-1999中附录B的B3.2 b) 规定H值不得小于管壁厚的1.4倍是换热器换热管与管板接头结构设计的依据, 不是焊接工艺评定的判据 (ASMEⅧ-1卷非强制性附录A中有H≥1.4δ[注2]的规定) 。在焊接工艺附加评定中, 比如, 焊条直径的因素, 与换热管与管板接头角焊缝的厚度是有关系的。ASME规范中换热管与管板焊接接头角焊缝厚度的焊接工艺评定只在应力分析设计篇 (现在的ASMEⅧ-2卷) 中有明确的规定, 把应力分析篇中的要求拿到常规篇里来, 就必然产生过高的要求。换热管与管板连接时, 管板与换热管材料有可能不一样, 厚度也相差很大, 所以用一个对接焊缝焊接工艺评定项目是很难支撑这类接头的焊缝的;GB 151-1999已实施多年, 换热管与管板既胀又焊常用于重要场合, 由于历史情况, 在编制新标准时, 传承GB 151-1999附录B, 参照2007版ASMEⅨ卷中QW-193、QW-288等条款制定NB/T 47014-2011附录D。根据NB/T 47014-2011中6.3.1.2的“评定非受压角焊缝预焊接工艺规程时, 可仅采用角焊缝试件”以及6.1.5.5中“角焊缝试件评定合格的焊接工艺用于非受压件角焊缝时, 焊件厚度的有效范围不限”的原则, 按附录D的D5条规定, 进行焊接工艺评定和焊接工艺附加评定。只焊不胀时, 按标准正文规定进行焊接工艺评定, 材料类别和厚度范围等均需覆盖。
注1:强度焊缝的管子与管板连接处的拉伸或压缩的轴向载荷, 主要由于压力和温差引起, 分别由管子轴向强度、对接焊缝和角焊缝强度承担, 但对于经过胀接的管子与管板, 焊缝则不承受压力了, 基本承受温差应力, 在管子与管板之间的焊缝承受着管子与管板之间的剪切力。
注2:关于H≥1.4δ的相关问题, 笔者查阅了相关参考资料, 找到以下内容, 供参考:
(1) 日本规定:对于碳素钢, 采用Φ3.2或Φ4.0mm以下的焊条, 只焊一道的焊缝作为密封焊。美国凯洛格公司规定:凡焊缝抗剪面长度小于1.4倍管子实际壁厚时的焊缝作为密封焊。
(2) ASME规范Interpretation的相关内容:
翻译:
问题 (1) :如图A-2所示管子-管板焊缝, 当所示尺寸a≥1.4t时, 图中 (5) 、 (6) 、 (7) 、 (8) 和 (9) 型式焊缝能否归类为表A-2中的a或e呢?
答 (1) :是的。图A-2的意图是给出一些a≥1.4t或a<1.4t管子-管板接头的典型示例。a≥1.4t标准的定义是:此时管子-管板连接焊缝强度与管子轴向拉伸强度相等。
3 典型焊接形式的评定方法
图b) 属于对接焊缝加角焊缝的组合焊缝, 管头未被完全熔掉, 当胀焊并用时应采用NB/T 47014的附录D评定。图c) 为平头焊缝, 属于对接焊缝。若经胀焊并用, 可按附录D进行评定。根据NB/T 47014评定合格的角焊缝的焊接工艺, 施焊c) 中的对接焊缝;若为强度焊, 不胀, 则按照NB/T 47014正文规定进行评定。
在ASME标准中类似GB/T151-2014附录H均为l<1.4δ时的焊缝型式。其中a) 、b) 、c) 类焊接接头的焊缝形式为端接焊缝, 不能按照NB/T 47014-2011进行焊接工艺评定, 应做拉脱试验, 可参照ASME标准;d) 、e) 类焊接接头的焊缝为角焊缝 (且l<1.4δ) , 应做拉脱试验, 国内无标准, 可参照ASME规范进行。
摘要：本文针对新版换热器的管板连接接头形式, 依据NB/T47014和参考相关ASME标准, 浅谈其焊接工艺评定。
关键词：换热器,管板连接接头,焊接工艺评定
参考文献
[1] <<承压设备焊接工艺评定>> (NB/T 47014-2011) .
[2] <<压力容器焊接规程>> (NB/T 47015-2011) .
[3] <<热交换器>> (NB/T 151-2014) .
[4] <<钢制压力容器焊接工艺评定>> (JB470-2000) .
焊接工艺评定标准范文第2篇
1.
Q345化学成分如下表(%)：
元素
C≤
Mn
Si≤
P≤
S≤
Al≥
V
Nb
Ti
含量
0.2
1.0-1.6
0.55
0.035
0.035
0.015
0.02-0.15
0.015-0.06
0.02-0.2
Q345C力学性能如下表(%)：
机械性能指标
伸长率(%)
试验温度0℃
抗拉强度MPa
屈服点MPa≥
数值
δ5≥22
J≥34
σb(470-650)
σs(324-259)
其中壁厚介于16-35mm时，σs≥325Mpa;壁厚介于
35-50mm时，σs≥295Mpa
2.
Q345钢的焊接特点
2.1
碳当量(Ceq)的计算
Ceq=C+Mn/6+Ni/15+Cu/15+Cr/5+Mo/5+V/5
计算Ceq=0.49%，大于0.45%，可见Q345钢焊接性能不是很好，需要在焊接时制定严格的工艺措施。
2.2
Q345钢在焊接时易出现的问题
2.2.1
热影响区的淬硬倾向
Q345钢在焊接冷却过程中，热影响区容易形成淬火组织-马氏体，使近缝区的硬度提高，塑性下降。结果导致焊后发生裂纹。
2.2.2
冷裂纹敏感性
Q345钢的焊接裂纹主要是冷裂纹。
二、焊接施工流程
坡口准备→点固焊→预热→里口施焊→背部清根(碳弧气刨)→外口施焊
→里口施焊→自检/专检→焊后热处理→无损检验(焊缝质量一级合格)
三、焊接工艺参数的选择
通过对Q345钢的焊接性分析，制定措施如下：
1.
焊接材料的选用
由于Q345钢的冷裂纹倾向较大，应选用低氢型的焊接材料，同时考虑到焊接接头应与母材等强的原则，选用E5015
(J507)型电焊条。
化学成分见下表(%)：
元素
C
Mn
Si
S
P
Cr
Mo
V
Ti
含量
0.071
1.11
0.53
0.009
0.016
0.02
0.01
0.01
0.01
力学性能见下表：
机械性能指标
σb(Mpa)
σs(Mpa)
δ5(%)
Ψ(%)
AkvJ-30℃
数值
440
540
31
79
164
114
76
2.
坡口形式：(根据图纸和设备供货)
3.
焊接方法：采用手工电弧焊(D)。
4.
焊接电流：为了避免焊缝组织粗大，造成冲击韧性下降，必须采用小规范焊接。具体措施为：选用小直径焊条、窄焊道、薄焊层、多层多道的焊接工艺(焊接顺序如图一所示)。焊道的宽度不大于焊条
的3倍，焊层厚度不大于5mm。第一层至第三层采用Ф3.2电焊条，焊接电流100-130A;第四层至第六层采用Ф4.0的电焊条，焊接电流120-180A。
5.
预热温度：由于Q345钢的Ceq>0.45%，在焊接前应进行预热，预热温度T0=100-150℃，层间温度Ti≤400℃。
6.
焊后热处理参数：为了降低焊接残余应力，减小焊缝中的氢含量，改善焊缝的金属组织和性能，在焊后应对焊缝进行热处理。热处理温度为：600-640℃，恒温时间为2小时(板厚40mm时)，升降温速度为125℃/h。
四、现场焊接顺序：
1.
焊前预热
在翼缘板焊接前，首先对翼缘板进行预热，恒温30分钟后开始焊接。
焊接的预热、层间温度、热处理由热处理控温柜自动控制，采用远红外履带式加热炉片，微电脑自动设定曲线和记录曲线，热电偶测量温度。预热时热电偶的测点距离坡口边缘15mm-20mm。
2.
焊接
2.1
为了防止焊接变形，每个柱接头采用二人对称施焊，焊接方向由中间向两边施焊。在焊接里口时(里口为靠近腹板的坡口)，第一层至第三层必须使用小规范操作，因为它的焊接是影响焊接变形的主要原因。在焊接一至三层结束后，背面进行清根。在使用碳弧气刨清根结束后，必须对焊缝进行机械打磨，清理焊缝表面渗碳，露出金属光泽，防止表层碳化严重造成裂纹。外口焊接应一次焊完，最后再焊接
里口的剩余部分。
2.2
当焊接第二层时，焊接方向应与第一层方向相反，以此类推。每层焊接接头应错开15-20mm。
2.3
两名焊工在焊接时的焊接电流、焊接速度和焊接层数应保持一致。
2.4
在焊接中应从引弧板开始施焊，收弧板上结束。焊接完成后割掉并打磨干净。
3.
焊后热处理：焊口焊接完成后应在12小时内进行热处理。如不能及时进行热处理应采取保温、缓冷措施。在进行热处理时，应采用两根热电偶测温，热电偶点焊在焊口的里外侧。
Q345钢的焊接温度曲线如下图
4.
焊接检验
根据《钢结构工程施工及验收规范》的要求，焊口采用超声波探伤法进行检验，检验比例为100%。
五、现场技术管理
1.
编制详细的焊接施工作业指导书。
2.
全过程控制焊接工艺是确保质量的核心。
每个柱接头的焊接时，应有专人监控焊接工艺，如焊工不按作业指导书施工应立即终止焊接。在焊接过程中，热处理人员应全程监控层间温度，如超标应立即通知焊工暂停。
3.
提高施工人员质量意识是贯彻焊接工艺的关键
在施工前，进行全员交底，并且开取施工工艺卡。交底中详细讲解焊接工艺特点及严格控制现场焊接工艺的必要性和控制要点。
六、结论
按此焊接工艺措施施工，经过实际施工的验证，此焊接工艺措施不仅能在现场指导对Q345钢的焊接，而且能够保证焊接质量。
对Q345钢，是一种可焊性很好的钢材，采用埋弧焊丝H08MnA没有问题。只是焊剂，所用的SJ301属烧结焊剂，建议用熔炼焊剂HJ431完全满足质量要求，并且对焊剂的烘干要求也不是太高。q345钢板也就是热轧钢16Mn，这种钢的焊接性比较好，对焊接线能量的敏感性比正火钢以及调质钢等小，在选择焊接材料的时候除了要考虑强度匹配的问题，还要考虑熔合比和冷却速度以及热处理等方面因素。
q345钢板埋弧焊是采用H08MNA和H08A，要具体情况而定。当不开坡口对接焊时，由于母材溶入量较多，用普通的低碳钢焊丝H08A配合高硅高锰焊剂即能达到要求。如是大坡口对接焊时，由于母材熔入量减少，如再用H08A就使焊缝的强度偏低，因此要采用含Mn高的焊丝H08MNA或H10Mn2来补充焊缝中的含Mn量。另外不开坡口的角焊缝时，虽然母材的溶入量也不多，但是由于冷却速度比对接焊接时大，因此在焊接的时候还是采用低碳钢焊丝效果好些，如采用H08MNA或H10Mn2可能会引起焊缝强度偏高、塑性偏低的后果
焊接Q345R对应的焊丝为H10Mn2
+SJ101或者H10MnSi+HJ431
表7
低合金高强钢焊接材料的选用
钢号
强度级别
(MPa)
手弧焊
埋弧焊
电渣焊
CO2焊焊丝
焊条
焊剂
焊丝
焊剂
焊丝
09Mn2
09Mn2Si
09MnV
294
E43
HJ430
HJ431
SJ301
H08A
H08MnA
H10MnSi
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
16Mn
16MnCu
14MnNb
343
E50
SJ501
薄板：H08A
H08MnA
HJ431
HJ360
H08MnMoA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
YJ502-1
YJ502-3
YJ506-4
HJ431
HJ430
中板开坡口对接
开I形坡口对接
SJ301
H08MnA
H10Mn2
HJ350
厚板深坡口
H10Mn2
H08MnMoA
15MnV
15MnVCu
16MnNb
392
E50
E55
HJ430
HJ431
开I形坡口对接
H08MnA
中板开坡口对接
H10Mn2
H10MnSi
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ250
厚板深坡口
HJ350
SJ101
H08MnMoA
15MnVN
15MnVNCu
15MnVTiRe
441
E55
E60
SJ431
H10Mn2
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ350
HJ250
SJ101
H08MnMoA
H08Mn2MoA
18MnMoNb
14MnMoV
14MnMoVCu
490
E60
E70
HJ250
HJ350
SJ101
H08Mn2MoA
H08Mn2MoVA
H08Mn2NiMo
HJ431
HJ360
H10Mn2MoA
H10Mn2MoVA
H10Mn2NiMoA
H08Mn2SiMoA
16Mn钢的焊接工艺。
16Mn钢属于碳锰钢，碳当量为0.345%～0.491%，屈服点等于343MPa(强度级别属于343MPa级)。16Mn钢的合金含量较少，焊接性良好，焊前一般不必预热。但由于16Mn钢的淬硬倾向比低碳钢稍大，所以在低温下(如冬季露天作业)或在大刚性、大厚度结构上焊接时，为防止出现冷裂纹，需采取预热措施。不同板厚及不同环境温度下16Mn钢的预热温度，见表8。
16Mn钢手弧焊时应选用
E50型焊条，如碱性焊条E5015、E5016，对于不重要的结构，也可选用酸性焊条E5003、E5001。对厚度小、坡口窄的焊件，可选用E4315、E4316焊条。
表8
焊接16Mn钢的预热温度
焊件厚度(mm)
不同气温下的预热温度计(℃)
16以上
16～24
25～40
40以上
不低于-10℃不预热，-10℃以下预热100～150℃
不低于-5℃不预热，-5℃以下预热100～150℃
不低于0℃不预热，0℃以下预热100～150℃
均预热100～150℃
16Mn钢埋弧焊时H08MnA焊丝配合焊剂HJ431(开I形坡口对接)或H10Mn2焊丝配合焊剂HJ431(中板开坡口对接)，当需焊接厚板深坡口焊缝时，应选用H08MnMoA焊丝配合焊剂HJ431。
16Mn钢是目前我国应用最广的低合金钢，用于制造焊接结构的16Mn钢均为16MnR和16Mng钢。
低温用钢的焊接工艺。
工作温度等于或低于-20℃的低碳素结构钢和低合金钢称为低温用钢，其牌号及成分，见表9。对低温用钢的主要要求是应保证在使用温度下具有足够的塑性及抵抗脆性破坏的能力。
表9
低温容器用钢的牌号及成分
钢
号
化学成分(质量分数)(%)
C
Mn
Si
V
Ti
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
≤0.20
≤0.12
≤0.12
1.20～1.60
1.40～1.70
1.40～
0.20～0.60
≤0.40
0.20～0.05
0.04～0.10
0.03～0.08
≤0.07
1.70
1.20～1.60
0.17～0.37
钢
号
化学成分(质量分数)(%)
Cu
Nb
RE
S
P
≤
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
0.20～0.40
0.02～0.05
0.15(加入量)
0.035
0.035
0.035
0.030
0.035
0.035
0.035
0.030
低温用钢由于含碳量低,淬硬倾向和冷裂倾向小，所以焊接性良好。焊接时，为避免焊缝金属及热影响区形成粗晶组织而降低低温韧性，要求采用小的焊接线能量，焊接电流不宜过大，宜用快速多道焊以减轻焊道过热，并通过多层焊的重热作用细化晶粒，多道焊时要控制层间温度不得过高，如焊接06MnNbDR低温用钢时，层间温度不得大于300℃。
焊接低温用钢的焊条，见表10。
表10
焊接低温用钢焊条
焊
条
牌
号
焊条型号
主
要
用
途
J506G
J507GR
W707
W707Ni
W907Ni
W107Ni
E5016G
E5015G
TW70-7Cu
E5515C1
E5515C2
TW10-7Cu
焊接-40℃工作的16MnDR
钢
焊接-70℃工作的09Mn2V及09MnTiCuRe钢
焊接-70℃工作的低温钢及2.5%Ni钢
焊接-90℃工作的3.5%Ni钢
焊接-100℃工作的06MnNb、06AINbCuN及3.5%Ni钢
低温用钢焊后可进行消除应力热处理，以降低焊接结构的脆断倾向。
3)埋弧焊焊接材料的选配：
钢材
焊剂型号，焊丝牌号
牌号
等级
Q235
A、B、C
F4A0——H08A
D
F4A2——H08A
Q345
A
F5004——H08A,F5004——H08MnA,F5004——H10Mn2
B
F5014——H08A,F5014——H08MnA,F5014——H10Mn2
F5011——H08A,F5011——H08MnA,F5011——H10Mn2
C
F5024——H08A,F5024——H08MnA,F5024——H10MnA
F5021——H08A,F5021——H08MnA,F5021——H10MnA
D
F5034——H08A,F5034——H08MnA,F5034——H10MnA
F5031——H08A,F5031——H08MnA,
F5031——H10MnA
E
焊接工艺评定标准范文第3篇
关键词：长输管道，焊接，施工工艺，焊接施工
引言：
长输管道的焊接在现阶段的社会工程的运行中占有重要地位，为了更好的落实能源的自然供给，国家相关部门要根据实际情况开展分析，落实施工技术的处理，减少问题出现与发生的可能性。落实长输管道的焊接需要综合考虑地理环境与气候田间的影响，一切因素都是影响施工建设的重要环节。焊接实施自身具备流动性大的特点，落实焊接工程管理是重点，监督管理人员实施工程建设的管理时候需要将工程实施的实际情况与施工技术相结合，实施全方位的监督管理，还要明确焊接工艺的内容，保证焊接的质量能够达到国家相关的标准。现阶段焊接企业存在着一系列问题，导致工程建设的安全无法得到保证，所以分析焊接工程的施工影响因素是重点，合理选择施工技术，促进工程运行。
一、长焊接管道的影响因素分析
1.施工的流动性
管道焊接是一项具备流动性的焊接工程，实施管道的焊接进度与施工建设存在不同，施工建设仅仅是在一块场地开展修建，虽然环境因素也会直接影响施工建设的质量但是相对于长焊接管道来说，影响还是小的。长焊接管道的实施需要不断进行管道周围质量的勘测，认知落实实际情况，还要不仅进行更换施工技术，保证质量，所以，长焊接管道的质量会受到流动性的影响。
2.地形地质环境的影响
长焊接管道实施的时间较长，开展长焊接管道的实施需要在建设的过程中根究地质环境开展分析，落实技术的分析与处理。所以施工建设中的地质与地形情况也是直接影响建筑工程施工建设的关键，在山区区域焊接就不能完全应用全自动技术开展连接，施工建设人员要结合施工建设的焊接技术开展分析，落实整理，实现焊接效率的提升，保证焊接的质量，但是在平坦区域开展焊接的时候就可以使用全自动焊接技术开展，减轻施工人员的施工压力，保证工程效率的有效增长。
3.环境
焊接工程的施工都是落实在室外开展的，焊接的过程中会受到自然环境的影响，落实焊接技术的分析需要将施工建设的实际情况记入施工技术的选择中，结合施工区域的地理环境，人文环境和社会环境综合开展分析建设。
二、长输管道的焊接技术
1.自动焊接技术
随着社会的快速发展，自动化水平的不断推进，焊接技术的应用中也加入了自动化控制，这种自动的焊接技术更加适合应用在大壁厚管道，大直径的管道以及大机组的焊接过程中，自动焊接技术的质量需要满足施工建设的实际需求，落实处理，保证焊接技术实施的稳定性。这种自动化技术的使用能够更好的保证施工建设的质量，落实焊接外形的处理，提升施工建设的速度，但是在使用这项技术的时候应该注意，落实跟焊问题的处理。
2.手工下向焊接技术
这项焊接技术与其他的技术相比焊接的质量要更好，这项技术具备较强的电弧吹力的处理能力，具备较大的挺度，落实打底焊的时候可以更好的形成单面焊接双面成型的可能，并且焊条的融化速度较快，所以，这项技术在场输焊接管道中应用较多。
3.双联焊接技术
双联焊接技术主要是使用在焊接场所与施工建设的焊接作业带附近的区域开展，应用气体能够更好的实现焊接区域与埋弧方式的焊接，保证钢管的稳定。这种技术的施工质量较高，施工周期相对较短，资金的投入少，能够更好的实现焊接效益的提升。
三、控制长输管道的焊接质量分析
1.合理控制焊接的質量
为了更好的落实建筑工程的施工质量监管，提升施工建设的质量，开展长输管道的焊接时候需要深入施工现场开展管理，仔细掌控施工建设的气候条件，根据地质的情况与环境因素落实施工技术。风力较大的环境不适合开展焊接工程，落实焊接工程的处理需要一定的气体环境开展保护。所以如果施工建设中风速超过5m/s就可以使用低氢型的焊条落实焊接，当风速到达8m/s的时候就要更改焊条，尽量使用酸性的焊条电弧焊的方式落实处理。环境的整体温度过低的时候就不适合进行焊接。开展焊接质量的控制一定要立足于环境的基础上实施。
2.控制焊接的材料
焊接的材料质量也是直接影响焊接工程质量的关键，长输管道的焊接过程中需要根据实际情况使用较多的焊接材料，首先钢材以及焊条等材料是工程实施必备材料，相关人员落实焊接材料的选择时候要严格按照国家建设的标准开展，防止出现材料质量影响工程实施的整体质量的情况，材料的生产厂家需要具备一定的生产许可证书，做好各个材料的标注，实现焊接工程材料的保证，提升工程质量。
3.优化焊接技术
施工建设人员的技术是工程实施的重点，所以落实施工建设人员的施工技术也是管理中的重要事情，管理人员需要定期向建设人员提供培训，不断优化建设人员的思想与技术，保证焊接的过程中技术的良好实施。提升工程质量还要重视焊接管道的检测，做好管口以及坡口的重视，采用相关措施落实处理，数据控制在合理的范围中。
总结语：
石油天然气等能源在现阶段的社会发展中占有重要地位，落实长输管道的焊接与修建是重点，为了更好的提升长输焊接管道的质量，管理人员需要不断进行技术优化，改变传统施工建设中存在的问题，落实问题处理。管理人员落实监管的时候需要进入施工建设的环境中，结合环境等因素综合提出指导，提升施工建设的水平，满足国家建设标准。
参考文献
[1]宋笑洪.电力工程施工成本控制现状及对应策略浅谈[J].通讯世界，2019，26(12)：275-276.
[2]谢文胜.110kV输变电工程施工管理过程分析[J].科技经济导刊，2019，27(36)：45+43.
[3]吕尊喜.输变电工程项目管理中存在的问题及对策[J].中国新技术新产品，2018(14)：116-117.
[4]许建，裴立献.变电站中电气工程安装及施工质量管理研究[J].南方农机，2019，50(3)：250.
辽河油田建设有限公司 辽宁盘锦 124010
焊接工艺评定标准范文第4篇
1 焊接工艺对不锈钢焊接变形的影响因素
1.1 焊接方法因素
目前对不锈钢焊接加工的工艺很多, 例如氩弧焊、电弧焊等焊接方法, 但由于焊接方法不同, 对不锈钢焊接变形造成的影响也就不同。焊接方法不同, 焊接过程中产生的热量也就不同, 这些热量将会导致不锈钢形态改变, 从而影响到不锈钢的使用性能[1]。因此, 在进行不锈钢焊接过程中, 要根据不锈钢构件的实际情况选择焊接方法, 避免受到热量影响过大, 造成不锈钢构件失效, 从而造成资源的浪费。
1.2 焊接顺序因素
焊接顺序对于不锈钢焊接变形的影响较大, 由于焊接顺序不同, 对不锈钢的构件造成的应力不同, 这样一来, 就在很大程度上影响了不锈钢构件的稳定性, 从而导致焊接过程中构件变形, 甚至让不锈钢构件损坏, 无法继续使用。在进行不锈钢焊接过程中, 要注意焊接顺序, 将不锈钢焊接变形问题充分考虑进来, 确保焊接工作顺利进行。
1.3 焊接参数因素
焊接参数主要是焊接过程中, 电压、电流等方面的具体数值对不锈钢焊接变形的影响因素。一般来说, 在进行不锈钢焊接过程中, 电压、电流以及电弧等方面的数值都是有着标准化要求的, 这一要求主要是针对于焊接过程中避免造成不锈钢出现太大变化, 进行的一个参数规定。在进行焊接过程中, 对各个数值的明确规定, 有利于保证焊接工艺的顺利进行, 对于实现焊接结果来说, 具有一定的保证。但在实际工作当中, 对于焊接参数把握的不准确, 反而成了影响不锈钢焊接变形的影响因素之一。
2 焊接工艺对不锈钢焊接变形影响的预防措施
针对于焊接工艺对不锈钢焊接变形的影响, 为了确保焊接工艺能够更好地服务于不锈钢焊接工作当中, 必须要对焊接工艺在进行不锈钢焊接工作时的技术要求提出明确规划, 采取有效措施解决焊接工艺存在的问题, 使之更好地应用于不锈钢焊接工作当中。
2.1 焊前设计
在进行不锈钢焊接工作时, 要根据不锈钢构件的实际情况进行具体分析, 采取行之有效的焊接方法, 这就要求我们在实际焊接工作之前, 做好焊前的设计准备工作。焊前设计主要是针对于不锈钢焊接过程中可能存在的问题以及可能出现的情况进行提前预估, 找出一种行之有效的焊接方式, 进行不锈钢的焊接工作。焊前设计时, 要注意到焊接方法、焊接顺序以及焊接参数等影响不锈钢焊接变形等因素, 确保焊接方法以及焊接顺序的正确性, 并且就相应的焊接设备进行焊前检测, 确保各项参数数值的准确无误。
2.2 焊接过程控制
焊接过程是造成不锈钢变形的根本原因, 在焊接过程中采取强有力的措施控制, 对于保证不锈钢的使用性来说, 具有重要意义[2]。虽然在焊前进行了比较详细的设计, 就焊接方法以及焊接顺序、焊接参数都进行了考量, 但在实际操作过程中, 这些数据对于不锈钢焊接的影响, 是否如理论数值一样, 就需要在焊接过程中进行密切监控。若是发现不符合实际焊接情况的因素, 要进行及时补救措施, 确保焊接过程顺利进行。在进行焊接过程控制时, 还应该注意到工作人员的专业化技能水平, 查看工作人员是否按照程序办事, 在实际操作过程中可否存在安全隐患, 这些方面因素, 都应该进行有效监控, 以此来促进焊接过程的顺利进行。同时, 在进行焊接过程控制时, 要密切关注有关焊接规章制度的落实情况, 对焊接人员的工作进行有效检查, 查处违规操作行为, 这对于促进不锈钢焊接工艺发展来说, 具有重要的积极意义。
2.3 注重焊后的矫正工作
不锈钢进行焊接处理过程中, 其本身会受到焊接时的热量影响, 发生变形情况, 这对于不锈钢的使用性来说, 具有十分不利的影响。因此, 在进行焊接工艺加工时, 不锈钢焊接工艺各个环节, 都要注意到焊接工作的合理有效进行, 在焊后更要注意到矫正工作的实行。焊后的矫正, 在很大程度上能够矫正不锈钢构件的形状, 让不锈钢构件符合使用要求。注重焊后的矫正工作, 提高了不锈钢构件的资源利用效率, 降低了焊接工艺对不锈钢构件的损毁程度, 对于不锈钢焊接工作发展来说, 具有重要意义。
3 结语
综上所述, 我们不难看出焊接工艺对不锈钢焊接变形的重要影响, 如何解决焊接变形问题, 是焊接工艺面临的一个严峻议题。焊接变形影响到了使用性能和审美观, 解决这一问题对于促进焊接工艺发展来说, 意义重大。因此, 在接下来的焊接工艺施工过程当中, 要注意焊接方法、焊接顺序、焊接参数等影响焊接变形的因素, 采取有效措施解决焊接变形问题。
摘要：本文就焊接工艺对不锈钢焊接变形的影响进行研究和分析, 通过采取一定措施和手段, 将这种焊接变形控制在一定范围内, 完成对不锈钢的焊接工作。就当下焊接工艺发展来看, 其对不锈钢进行焊接加工时, 不可避免地引起不锈钢变形, 这对于不锈钢的应用来说具有重要影响。如何将这个变形影响控制一定范围内, 确保不锈钢的使用性, 是当下焊接工艺需要注意的问题之一。本文分析了不锈钢焊接变形的影响因素, 并就其影响因素提出了一些可行性解决措施, 旨在为不锈钢焊接变形的工艺问题提出一些参考和建议。
关键词：焊接工艺,不锈钢,影响分析
参考文献
[1] 王飞翔.焊接工艺对SUS444铁素质不锈钢焊接接头组织和力学性能的影响[J].热加工工艺, 2013, 10 (3) :193-195.
焊接工艺评定标准范文第5篇
【摘 要】“华龙一号”作为我国第三代核电技术，在技术准备，特别是焊接工艺评定规划可借鉴的经验较少，不时会出现工艺无法满足、影响施工进度，为了减少此类情况的发生，优化焊接工艺评定规划，保障安装工程的有序开展，对工艺评定制作过程中发现的问题和经验进行总结，为今后同类堆型的焊接工艺评定准备提供参考。
【关键词】华龙一号;焊接工艺评定;规划优化
引言
“华龙一号”作为我国自主知识产权的三代压水堆核电技术，在环境污染问题的解决方面起着不可或缺的作用，采用能动加非能动的安全措施，以及大自由容积双层安全壳（抗大型商用飞机撞击）。其技术的先进性以及运行的安全性得到国际认可，但其可靠的结构设计、安全的材料选择及焊接工艺评定依据我国能源系列标准为焊接施工提出了严峻挑战。
一、“华龙一号”焊接工艺评定概述
1.1焊接工艺评定定义
所谓焊接工艺评定，是针对特定的钢材、结构，选用的焊接材料、焊接工艺方法、焊后热处理等措施;在与实际工程焊接施工一致的条件下，按照规定的步骤，进行试验性的焊接。焊接后按照规定的程序，检验检测手段进行检测试验验证，根据规定的标准进行评判;试验测试结束后，编制完整的焊接试验报告，对整套焊接工艺方案作出最终的评定、认可，进而根据焊接工艺评定试验的结果，编制焊接工艺规程，指导焊接生产。
1.2焊接工艺评定目的
1.2.1验证所拟定的焊接工艺正确性
通过焊接工艺评定试验的焊接工艺，在生产中能够保证焊接接头具有所要求的使用性能，而不会产生质量问题。
1.2.2評价施工单位焊接施工能力
焊接工艺评定是要由本单位技能熟练的焊接人员在本单位实施;焊接工艺评定的试验条件与产品的实际生产条件相对应，或者符合替代规则;且所使用的焊接设备、仪器处于正常的工作状态。因此，焊接工艺评定在很大程度上能反映出施工单位所具有的施工条件和施工能力。
1.3“华龙一号”焊接工艺评定标准简要介绍
“华龙一号”核电技术作为我国自主知识产权的第三代核电技术，焊接工艺评定以NB/T20002《压水堆核电厂机械设备焊接规范》系列标准为主，NB/T20002是对EJ/T1027-1996的修订，其编制主要是参考发过EPR系列压水堆核电站建造标准RCCM-2007，是结合我国实际情况和国外的先进标准发展而来。较ASME标准而言，NB/T20002.3的焊接工艺评定中需要控制的重要素较多，换而言之，按照NB/T20002.3实施焊接工艺评定对于工艺控制更为严格，且NB/T20002.3没法像ASME 标准对焊接工艺评定进行灵活的组合。
二、“华龙一号”焊接工艺评定规划优化因素
“华龙一号”因其名义电功率较大且基于能动加非能动的安全设计，致使“华龙一号”核岛安装工程量也相对较大，因此在工艺评定规划时应尽可能对其进行优化，尽可能的扩大工艺评定的适用范围，在工艺评定规划时应从以下几个方面优化。
2.1焊接工艺评定标准
“华龙一号”管道等焊接工艺评定引用NB/T标准，支吊架、小型设备、低压储罐焊接引用GB/T 19869.1，供热、通风、空调和制冷系统安装及预制依据设计文件，其余个别部件工艺评定标准要求采用RCC-M或ASME标准，即“华龙一号”核岛安装工程焊接工艺评定主要依据NB/T20002.3-2013《压水堆核电厂机械设备焊接规范第三部分：焊接工艺评定》，通过对“华龙一号”核岛安装工程引用的几种焊接工艺评定标准对比分析，发现NB/T20002.3-2013对焊缝熔敷金属及热影响区所要求的试验项目基本一致或多于其他标准，对于试验结果的评定要求也基本一致或高于其他标准，工艺评定对于母材的覆盖范围也较其他标准较为严苛，因此在工艺评定规划时可统一按照NB/T20002.3-2013进行考虑，在现场实际施工前发CR或FCR对涉及的其他工艺评定标准进行澄清或变更，从而能减少工艺评定的规划重复，有条不紊的开展工艺评定。
2.2焊接工艺评定材料材质
根据NB/T20002.3-2013对于母材材质有效覆盖范围规定，即对于第一类钢，焊接工艺评定用母材对规定的最小抗拉强度或等于其规定的最小抗拉强度的所有刚是有效的。因此在进行工艺评定规划时，应选择最小抗拉强度较高的母材作为评定用材料，以保证其具有足够大的覆盖范围，从而减少焊接工艺评定的的数量 并对现场的焊接施工提供更加有力的支持。
对于“华龙一号”核岛安装过程中常见的奥氏体不锈钢（022Cr19Ni10、022Cr17Ni12Mo2、026Cr18Ni12Mo2N），按照NB/T20002.3-2013有效覆盖范围规定，母材材质均可相互覆盖，因此可根据项目实际情况规划不锈钢工艺评定用材质。
NB/T20002.3-2013规定，焊接工艺评定只适用于与评定试件所采用的同一商标牌号的焊条、焊剂或药芯焊丝以及统一标准名称的填充材料（焊丝、直条焊丝等），因此项目可自行根据强度匹配原则选择合适的商标牌号或标准名称的焊接材料即可。
2.3焊接工艺评定材料规格
根据NB/T20002.3-2013，管的工艺评定可适用于板的工艺评定;对接焊缝适用于全焊透及部分焊透角焊缝且管对接适用于角度大于或者等于60°的支管接头。因此选择管对接接头型式作为工艺评定用接头型式，覆盖范围最为可观实用。
根据管状试件的外径、壁厚覆盖范围，结合“华龙一号”核岛安装工程实际情况，现场常见的无缝钢管的壁厚均在3～24mm范围内，可选择外径大于25小于50mm的管状试件作为工艺评定用试件，可满足“华龙一号”核岛安装工程常见管道的焊接施工。根据供货技术条件，推荐采用1 1/2″SCH160（φ48.3×7.14mm）和6″SCH160（φ168.3×18.26mm）的管状试件实施对接工艺评定。
2.4焊接工艺评定规划基础信息获取
焊接工艺评定的规划是以现场实际需求作为依据的，即需要焊接的材料数据，多摘自于管道专业的基础数据和其他专业的图纸信息，但各个专业图纸信息庞大，在图纸信息读取时，难免会有疏漏，而影响工艺评定规划，也有些特殊部件无法提前得知信息，只有当时材料到现场后才能确定材料信息，针对第一种情况，在进行图纸信息读取时应加强与各个专业的沟通和配合，让各个专业在进行图纸信息筛查时，树立一种对焊接的敬畏的意识，凡是遇到焊接信息或异常焊接信息及时与焊接专业进行落实，以至于焊接专业核实信息、提早准备。针对第二种情况，应与材料供应单位、上游单位保持紧密联系，实现信息共享，从上到下，致力于解决材料到场及材料信息问题，为工艺评定的规划及有序开展提供保障。
总结
工艺评定是指导现场焊接施工的依据，是保证焊接质量的关键。只有合理的规划、有序的开展工艺评定，才能保证安装焊接施工有条不紊的推进，才能为项目节约时间成本，因此在规划工艺评定的时候应充分考虑基础焊接数据和考虑工艺评定变素的覆盖范围，按照可靠的焊接数据，从标准着手，选用合适的材料及规格，以达到工艺评定的充分覆盖，从而使工艺评定得到优化，减少不必要的重复劳动，节省工程建造成本，提高核电站焊接管理水平。
参考文献：
[1] NB/T20002.3-2013《压水堆核电厂机械设备焊接规范第三部分：焊接工艺评定》;
[2] RCC-M 2007《压水堆核岛机械设备设计与建造规则》第Ⅳ卷 焊接;
（作者单位：中国核工业第五建设有限公司）