焊接热处理范文第1篇
1.
Q345化学成分如下表(%)：
元素
C≤
Mn
Si≤
P≤
S≤
Al≥
V
Nb
Ti
含量
0.2
1.0-1.6
0.55
0.035
0.035
0.015
0.02-0.15
0.015-0.06
0.02-0.2
Q345C力学性能如下表(%)：
机械性能指标
伸长率(%)
试验温度0℃
抗拉强度MPa
屈服点MPa≥
数值
δ5≥22
J≥34
σb(470-650)
σs(324-259)
其中壁厚介于16-35mm时，σs≥325Mpa;壁厚介于
35-50mm时，σs≥295Mpa
2.
Q345钢的焊接特点
2.1
碳当量(Ceq)的计算
Ceq=C+Mn/6+Ni/15+Cu/15+Cr/5+Mo/5+V/5
计算Ceq=0.49%，大于0.45%，可见Q345钢焊接性能不是很好，需要在焊接时制定严格的工艺措施。
2.2
Q345钢在焊接时易出现的问题
2.2.1
热影响区的淬硬倾向
Q345钢在焊接冷却过程中，热影响区容易形成淬火组织-马氏体，使近缝区的硬度提高，塑性下降。结果导致焊后发生裂纹。
2.2.2
冷裂纹敏感性
Q345钢的焊接裂纹主要是冷裂纹。
二、焊接施工流程
坡口准备→点固焊→预热→里口施焊→背部清根(碳弧气刨)→外口施焊
→里口施焊→自检/专检→焊后热处理→无损检验(焊缝质量一级合格)
三、焊接工艺参数的选择
通过对Q345钢的焊接性分析，制定措施如下：
1.
焊接材料的选用
由于Q345钢的冷裂纹倾向较大，应选用低氢型的焊接材料，同时考虑到焊接接头应与母材等强的原则，选用E5015
(J507)型电焊条。
化学成分见下表(%)：
元素
C
Mn
Si
S
P
Cr
Mo
V
Ti
含量
0.071
1.11
0.53
0.009
0.016
0.02
0.01
0.01
0.01
力学性能见下表：
机械性能指标
σb(Mpa)
σs(Mpa)
δ5(%)
Ψ(%)
AkvJ-30℃
数值
440
540
31
79
164
114
76
2.
坡口形式：(根据图纸和设备供货)
3.
焊接方法：采用手工电弧焊(D)。
4.
焊接电流：为了避免焊缝组织粗大，造成冲击韧性下降，必须采用小规范焊接。具体措施为：选用小直径焊条、窄焊道、薄焊层、多层多道的焊接工艺(焊接顺序如图一所示)。焊道的宽度不大于焊条
的3倍，焊层厚度不大于5mm。第一层至第三层采用Ф3.2电焊条，焊接电流100-130A;第四层至第六层采用Ф4.0的电焊条，焊接电流120-180A。
5.
预热温度：由于Q345钢的Ceq>0.45%，在焊接前应进行预热，预热温度T0=100-150℃，层间温度Ti≤400℃。
6.
焊后热处理参数：为了降低焊接残余应力，减小焊缝中的氢含量，改善焊缝的金属组织和性能，在焊后应对焊缝进行热处理。热处理温度为：600-640℃，恒温时间为2小时(板厚40mm时)，升降温速度为125℃/h。
四、现场焊接顺序：
1.
焊前预热
在翼缘板焊接前，首先对翼缘板进行预热，恒温30分钟后开始焊接。
焊接的预热、层间温度、热处理由热处理控温柜自动控制，采用远红外履带式加热炉片，微电脑自动设定曲线和记录曲线，热电偶测量温度。预热时热电偶的测点距离坡口边缘15mm-20mm。
2.
焊接
2.1
为了防止焊接变形，每个柱接头采用二人对称施焊，焊接方向由中间向两边施焊。在焊接里口时(里口为靠近腹板的坡口)，第一层至第三层必须使用小规范操作，因为它的焊接是影响焊接变形的主要原因。在焊接一至三层结束后，背面进行清根。在使用碳弧气刨清根结束后，必须对焊缝进行机械打磨，清理焊缝表面渗碳，露出金属光泽，防止表层碳化严重造成裂纹。外口焊接应一次焊完，最后再焊接
里口的剩余部分。
2.2
当焊接第二层时，焊接方向应与第一层方向相反，以此类推。每层焊接接头应错开15-20mm。
2.3
两名焊工在焊接时的焊接电流、焊接速度和焊接层数应保持一致。
2.4
在焊接中应从引弧板开始施焊，收弧板上结束。焊接完成后割掉并打磨干净。
3.
焊后热处理：焊口焊接完成后应在12小时内进行热处理。如不能及时进行热处理应采取保温、缓冷措施。在进行热处理时，应采用两根热电偶测温，热电偶点焊在焊口的里外侧。
Q345钢的焊接温度曲线如下图
4.
焊接检验
根据《钢结构工程施工及验收规范》的要求，焊口采用超声波探伤法进行检验，检验比例为100%。
五、现场技术管理
1.
编制详细的焊接施工作业指导书。
2.
全过程控制焊接工艺是确保质量的核心。
每个柱接头的焊接时，应有专人监控焊接工艺，如焊工不按作业指导书施工应立即终止焊接。在焊接过程中，热处理人员应全程监控层间温度，如超标应立即通知焊工暂停。
3.
提高施工人员质量意识是贯彻焊接工艺的关键
在施工前，进行全员交底，并且开取施工工艺卡。交底中详细讲解焊接工艺特点及严格控制现场焊接工艺的必要性和控制要点。
六、结论
按此焊接工艺措施施工，经过实际施工的验证，此焊接工艺措施不仅能在现场指导对Q345钢的焊接，而且能够保证焊接质量。
对Q345钢，是一种可焊性很好的钢材，采用埋弧焊丝H08MnA没有问题。只是焊剂，所用的SJ301属烧结焊剂，建议用熔炼焊剂HJ431完全满足质量要求，并且对焊剂的烘干要求也不是太高。q345钢板也就是热轧钢16Mn，这种钢的焊接性比较好，对焊接线能量的敏感性比正火钢以及调质钢等小，在选择焊接材料的时候除了要考虑强度匹配的问题，还要考虑熔合比和冷却速度以及热处理等方面因素。
q345钢板埋弧焊是采用H08MNA和H08A，要具体情况而定。当不开坡口对接焊时，由于母材溶入量较多，用普通的低碳钢焊丝H08A配合高硅高锰焊剂即能达到要求。如是大坡口对接焊时，由于母材熔入量减少，如再用H08A就使焊缝的强度偏低，因此要采用含Mn高的焊丝H08MNA或H10Mn2来补充焊缝中的含Mn量。另外不开坡口的角焊缝时，虽然母材的溶入量也不多，但是由于冷却速度比对接焊接时大，因此在焊接的时候还是采用低碳钢焊丝效果好些，如采用H08MNA或H10Mn2可能会引起焊缝强度偏高、塑性偏低的后果
焊接Q345R对应的焊丝为H10Mn2
+SJ101或者H10MnSi+HJ431
表7
低合金高强钢焊接材料的选用
钢号
强度级别
(MPa)
手弧焊
埋弧焊
电渣焊
CO2焊焊丝
焊条
焊剂
焊丝
焊剂
焊丝
09Mn2
09Mn2Si
09MnV
294
E43
HJ430
HJ431
SJ301
H08A
H08MnA
H10MnSi
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
16Mn
16MnCu
14MnNb
343
E50
SJ501
薄板：H08A
H08MnA
HJ431
HJ360
H08MnMoA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
YJ502-1
YJ502-3
YJ506-4
HJ431
HJ430
中板开坡口对接
开I形坡口对接
SJ301
H08MnA
H10Mn2
HJ350
厚板深坡口
H10Mn2
H08MnMoA
15MnV
15MnVCu
16MnNb
392
E50
E55
HJ430
HJ431
开I形坡口对接
H08MnA
中板开坡口对接
H10Mn2
H10MnSi
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ250
厚板深坡口
HJ350
SJ101
H08MnMoA
15MnVN
15MnVNCu
15MnVTiRe
441
E55
E60
SJ431
H10Mn2
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ350
HJ250
SJ101
H08MnMoA
H08Mn2MoA
18MnMoNb
14MnMoV
14MnMoVCu
490
E60
E70
HJ250
HJ350
SJ101
H08Mn2MoA
H08Mn2MoVA
H08Mn2NiMo
HJ431
HJ360
H10Mn2MoA
H10Mn2MoVA
H10Mn2NiMoA
H08Mn2SiMoA
16Mn钢的焊接工艺。
16Mn钢属于碳锰钢，碳当量为0.345%～0.491%，屈服点等于343MPa(强度级别属于343MPa级)。16Mn钢的合金含量较少，焊接性良好，焊前一般不必预热。但由于16Mn钢的淬硬倾向比低碳钢稍大，所以在低温下(如冬季露天作业)或在大刚性、大厚度结构上焊接时，为防止出现冷裂纹，需采取预热措施。不同板厚及不同环境温度下16Mn钢的预热温度，见表8。
16Mn钢手弧焊时应选用
E50型焊条，如碱性焊条E5015、E5016，对于不重要的结构，也可选用酸性焊条E5003、E5001。对厚度小、坡口窄的焊件，可选用E4315、E4316焊条。
表8
焊接16Mn钢的预热温度
焊件厚度(mm)
不同气温下的预热温度计(℃)
16以上
16～24
25～40
40以上
不低于-10℃不预热，-10℃以下预热100～150℃
不低于-5℃不预热，-5℃以下预热100～150℃
不低于0℃不预热，0℃以下预热100～150℃
均预热100～150℃
16Mn钢埋弧焊时H08MnA焊丝配合焊剂HJ431(开I形坡口对接)或H10Mn2焊丝配合焊剂HJ431(中板开坡口对接)，当需焊接厚板深坡口焊缝时，应选用H08MnMoA焊丝配合焊剂HJ431。
16Mn钢是目前我国应用最广的低合金钢，用于制造焊接结构的16Mn钢均为16MnR和16Mng钢。
低温用钢的焊接工艺。
工作温度等于或低于-20℃的低碳素结构钢和低合金钢称为低温用钢，其牌号及成分，见表9。对低温用钢的主要要求是应保证在使用温度下具有足够的塑性及抵抗脆性破坏的能力。
表9
低温容器用钢的牌号及成分
钢
号
化学成分(质量分数)(%)
C
Mn
Si
V
Ti
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
≤0.20
≤0.12
≤0.12
1.20～1.60
1.40～1.70
1.40～
0.20～0.60
≤0.40
0.20～0.05
0.04～0.10
0.03～0.08
≤0.07
1.70
1.20～1.60
0.17～0.37
钢
号
化学成分(质量分数)(%)
Cu
Nb
RE
S
P
≤
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
0.20～0.40
0.02～0.05
0.15(加入量)
0.035
0.035
0.035
0.030
0.035
0.035
0.035
0.030
低温用钢由于含碳量低,淬硬倾向和冷裂倾向小，所以焊接性良好。焊接时，为避免焊缝金属及热影响区形成粗晶组织而降低低温韧性，要求采用小的焊接线能量，焊接电流不宜过大，宜用快速多道焊以减轻焊道过热，并通过多层焊的重热作用细化晶粒，多道焊时要控制层间温度不得过高，如焊接06MnNbDR低温用钢时，层间温度不得大于300℃。
焊接低温用钢的焊条，见表10。
表10
焊接低温用钢焊条
焊
条
牌
号
焊条型号
主
要
用
途
J506G
J507GR
W707
W707Ni
W907Ni
W107Ni
E5016G
E5015G
TW70-7Cu
E5515C1
E5515C2
TW10-7Cu
焊接-40℃工作的16MnDR
钢
焊接-70℃工作的09Mn2V及09MnTiCuRe钢
焊接-70℃工作的低温钢及2.5%Ni钢
焊接-90℃工作的3.5%Ni钢
焊接-100℃工作的06MnNb、06AINbCuN及3.5%Ni钢
低温用钢焊后可进行消除应力热处理，以降低焊接结构的脆断倾向。
3)埋弧焊焊接材料的选配：
钢材
焊剂型号，焊丝牌号
牌号
等级
Q235
A、B、C
F4A0——H08A
D
F4A2——H08A
Q345
A
F5004——H08A,F5004——H08MnA,F5004——H10Mn2
B
F5014——H08A,F5014——H08MnA,F5014——H10Mn2
F5011——H08A,F5011——H08MnA,F5011——H10Mn2
C
F5024——H08A,F5024——H08MnA,F5024——H10MnA
F5021——H08A,F5021——H08MnA,F5021——H10MnA
D
F5034——H08A,F5034——H08MnA,F5034——H10MnA
F5031——H08A,F5031——H08MnA,
F5031——H10MnA
E
焊接热处理范文第2篇
石油化工管道一般都是作为易燃易爆、高温高压或者是低温有毒物质的压力运输管道, 管道施工具有技术难度高、工程量大的特点, 而且管道焊接口众多, 很容易发生焊接质量问题, 进而引起石油化工燃料的泄露, 不仅危害到周围的生态环境, 甚至威胁到人们的生命安全。本文正是结合某地石化公司20*104Nm3/h石油化工管道的焊接工艺流程及质量控制措施对相关内容进行了分析。该石油管道涉及的管材较多, 有着较高的施工难度, 因此, 务必在规范焊接流程的基础上加强焊接质量控制。
2 石油化工管道焊接工艺流程
2.1 打底
打底一般选用虚弧焊, 具体操作的时候需要从底部到顶部施焊, 在点焊时采用角磨机对结尾处进行打磨和抛光, 而且需要打磨出合适的抛光关节斜口。在进行底缝焊接时, 要保证均匀焊接但又不能焊穿。同时在使用虚弧打底之前必须检查其是否含有杂质以确保虚气的纯度。在进行虚弧焊接操作的时候, 则需要用板围挡焊接处, 防止客观环境因素影响焊接质量。进而还需要用角磨机打磨接头位置, 防止焊缝底部出现焊瘤以及根部内凹的不良现象, 当然, 在焊接结束后为了防止出现裂纹, 还需要及时地检查打底焊缝并继续完成此层焊缝的焊接。
2.2 填充
在打底完成后, 就进入了填充的焊接工艺流程, 这时就需要及时的清除焊接时所产生的飞溅物以及熔渣等杂质, 对于存在隐患的焊接处需要及时清除在重新焊接。通常情况下, 底层焊缝接头需要与其他焊缝接头错开并保持10mm以上的距离, 而中层焊缝接头则选用直径为3.2mm的焊条。当管道的管壁厚度为9mm时, 则需要选用底、中、面三层焊缝, 然而中层焊缝一般采用直径为3-5mm的焊条, 运条时采用直线型, 严禁焊接操作时在焊缝的焊接层表面引弧。
2.3 盖面
盖面层焊条的型号需要依据具体的焊缝厚度来选择, 而且每根焊条的起弧和收弧的位置需要与中层焊缝接头错开, 而且不能在中层焊缝表面引弧。盖面层焊缝同样需要保持表面完整, 光滑过度处理管道。一般而言, 焊缝的宽度需要盖过坡口两侧2mm左右, 而焊缝加强的高度要保持在1.5-2.5mm之间。在完成盖面层焊接后, 也要注意熔渣等杂质的清理, 检查盖面层焊缝表面是否出现裂纹和气孔, 确保整体的焊接质量。
3 石油化工管道焊接质量控制
3.1 提高焊接人员的质量控制意识
焊接工作人员是石油化工管道焊接工艺流程的直接操作者和执行者, 其自身的质量控制意识直接关系到整体的焊接质量。提高焊接人员的质量控制意识, 一方面要通过宣传教育, 树立焊接人员对质量控制的正确认知, 明确相关的质量控制责任, 规范其焊接操作流程, 避免焊接人员违规操作而影响焊接质量;另一方面需要加强焊接人员相关技能的培训, 在保证焊接人员持证上岗的前提上, 加强岗前培训教育, 使其具备基本管道焊接的基本知识和操作技能, 并通过后续在岗培训, 在实践中积累相关的焊接经验, 以不断的完善焊接人员的相关操作技能, 提高施工效率, 保证焊接质量。
3.2 加强对焊接材料管理
对于焊接材料的管理, 焊接材料的质量对整体的焊接质量也具有直接的影响意义。加强焊接材料的管理, 其实就是要确保焊接材料的规格、型号、性能等方面的综合质量, 所以在采购材料的时候, 需要严格按照焊接材料的采购标准来进行, 并完善焊接材料的储运工作, 避免运输途中意外损坏, 入库前要严格做好焊接材料的质量检验工作, 并设置专门的材料仓库, 配备专业的材料管理人员, 避免风吹雨淋以及火灾等各种客观环境因素造成焊接材料损坏。同时要建立相应的领料制度, 规范焊接材料的领用流程, 避免不适当的采用焊接材料而影响焊接质量。
3.3 加强对焊接设备的管理
焊接设备的性能和质量同样对管道焊接质量有着至关重要的影响, 所以, 我们要特别注意焊接设备的维护和使用功能, 配备专业的维修人员, 注重对焊接设备的日常维护, 避免设备出现故障而影响施工质量。当然, 要聘用专业的技术操作人员来使用角磨机、电线管相关的焊接设备, 规范设备的操作流程, 同时还要确保焊接设备性能的可靠性。
3.4 完善焊接质量管理制度
完善的焊接质量管理制度能为石油化工管道焊接质量提供基本的制度保障, 一方面, 需要完善焊接质量检验工作, 针对容易出现问题的焊接部位进行全面的检验, 以便及时的发现问题, 并采取相应的解决措施排除质量安全隐患;另一方面, 要明确质量管理的责任权限, 通过设置相关的质量检验机构, 配备相关的质量检验人员, 对管道焊接进行全面系统的检验, 并督促相关的焊接人员积极按照焊接操作流程来开展相关的工作, 同时还要对管道焊接现场施工环境进行勘测, 避免客观环境特别是气候因素对焊接质量造成的不良影响, 确保施工环境的安全。
4 结语
综上所述, 石油化工产品大多数是易燃易爆且有毒的物质, 其对储运方面的要求非常高, 所以石油化工管道焊接工艺和质量控制显得尤为重要。相关的管道焊接单位需要严格按照施工工艺流程来开展管道焊接, 并从各个施工细节出发, 建立完善的焊接质量管理制度, 做好施工人员、材料、设备的管控工作, 保证管道焊接的质量, 从而为石油化工产品提供安全的运输管道。
摘要：本文简要介绍了石油化工管道的打底、填充以及盖面的焊接工艺流程, 进而从焊接人员的质量控制意识、焊机材料、焊接设备以及焊接制度等死方面出发, 并以工程实例为基础探讨了焊接质量控制的相应措施, 希望促进石油化工管道焊接工艺和质量控制的不断完善和发展。
关键词：石油化工,管道焊接工艺,焊接质量
参考文献
[1] 韩杰.浅谈长输管道焊接工艺和焊接质量的控制[J].中国新技术新产品, 2013, 07:163.
焊接热处理范文第3篇
杭瑞国家高速公路岳阳至常德公路
桥 梁 湿 接 缝 质 量 控 制 措 施
河南省豫通公路工程监理事务所 岳常高速公路第三总监办代表处
河南省豫通公路工程监理事务所岳常高速公路第三总监办
桥梁湿接缝质量控制措施
岳常高速公路部分标段的桥梁施工已进入湿接缝施工阶段，先简支后连续梁桥施工特点是先按简支梁规模化施工，后用湿接缝把相临跨的梁块连接成连续梁，从而得到连续梁优越的使用效果。其中相当重要的一道工序就是湿接缝(现浇段)的施工，而施工质量的优劣会影响桥梁的受力状态，影响桥梁使用功能，甚至引起桥梁的早期破坏，所以必须控制湿接缝的工程质量，第三总监办高度重视湿接缝的施工质量，下面就规范要求和以往工程的监理经验谈一下湿接缝施工的质量控制措施：
1、 施工前的检查
在安排梁端湿接缝施工前，要对梁端预留钢筋及波纹管进行检查。由于预制梁存放时间长，预留钢筋多有锈蚀和弯曲，需要除锈调直，还要特别注意对波纹管进行清孔。检查支座安装质量：中线偏差<2mm，高程符合设计要求，四角不允许有脱空现象，使相邻梁平顺连接。
2、旧混凝土表皮处理
将梁顶板要浇注混凝土的范围内的梁端表层混凝土去皮1mm～2mm，并用高压水冲洗干净，在浇注混凝土时湿润表面(并保证无明水)，以使新老混凝土的良好结合。根据以往的施工试验资料，新老混凝土连接面的抗拉强度与施工缝处理方法有关，对于水平缝铲去约1mm水泥薄膜浮浆，施工缝上铺水泥砂浆，根据权威数据表明，抗拉强度与同时浇注的混凝土比较折减率为0.96左右，如不除去旧混河南省豫通公路工程监理事务所岳常高速公路第三总监办
凝土上的浮浆，则抗拉强度折减率为0.45左右，因此对旧混凝土去皮，可以明显改善新老混凝土连接。
3、安装底模及永久性支座
将支座置于支座垫石上，放好后在永久性支座外周围安装底模，为严防漏浆，永久性支座与底模间的缝隙应采取有效措施密封，并与支座间的缝隙用胶布或砂浆封住，防止漏浆。如果安装好泡沫板底模后，仍有些后续工序须进行电焊，为防止焊渣掉落至底模烧坏泡沫板，可在泡沫板上喷洒一层水泥浆。
4、钢筋安装
按湿接缝钢筋构造图绑扎钢筋，纵向钢筋按设计要求进行连接。纵向钢筋连接可采用搭接焊、帮条焊或套筒机械接头。但是底板钢筋直径大，间距小，纵向两预制梁端伸出的钢筋长度连接不足，无法采用搭接焊，如采用帮条焊则其钢筋间距小，焊接受条件限制，质量不高，因此底板钢筋也可考虑采用挤压套筒连接。可以采取帮条焊或单面搭接焊，必须严格控制焊缝长度大于10d，焊缝饱满，抽样试件合格。
5、安装预应力束道
为防止预应力筋与管道之间摩擦引起的应力损失增加及改变预应力筋的受力，应严格控制预应力束道的位置。还要注意检查预制梁原有波纹管内是否有异物，必要时再次进行清孔处理。在现浇段中预埋与预制梁中同种材料的预应力束道，须与预制梁段对应束道顺接，可采用大一号的波纹接头连接梁顶面负弯距区预留波纹管，并按照图河南省豫通公路工程监理事务所岳常高速公路第三总监办
纸要求将切好的钢绞线穿入管内， 再用胶带将接头包裹严密，确保连接可靠，不漏浆。
6、侧模安装
为保证模板的刚度，按照项目公司要求，第三总监办要求每个标段的湿接缝模板必须采用钢模板。因梁板绞缝部位尚未浇筑，须在绞缝处支立侧模，桥梁边板处的湿接缝模板采用与桥梁边板侧模同形状的钢模板，模板要密贴梁体，防止漏浆。
7、浇注现浇混凝土
为防止混凝土收缩引起湿接缝(现浇段)与预制梁的开裂及预应力损失，建议采用微膨胀混凝土，掺加优质膨胀剂，通过试配确定混凝土配合比，必须经总监办中心试验室复核、监理工程师批复后使用。因结构断面小、钢筋密集，混凝土石子的最大粒径不大于25mm。根据施工配合比，严格控制各材料用量，坍落度不易过大，不建议采用泵送混凝土。浇注混凝土时采用小直径振捣棒配合普通振捣棒振捣(注意尽量避免振动棒碰撞底板)，振捣棒移动间距不超过振动棒作用半径的1.5 倍，与侧模保持50~100mm 的距离，要插入下层混凝土50~100mm，每一处振动完毕后应边振动边缓慢提出振动棒， 避免碰撞模板、钢筋及其它预埋件。要确保现浇段混凝土密实，密实的标志是混凝土停止下沉， 不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。同时，须控制好表面平整度，和梁体顶面不要出现错台。
8、收浆及养生
混凝土施工完毕，为防止早期收缩出现裂缝，最好在捣实抹平后河南省豫通公路工程监理事务所岳常高速公路第三总监办
即用塑料薄膜覆盖，在混凝土初凝前，掀开塑料薄膜，混凝土会泛水至表面，这时应开始进行二次收浆，以控制平整度及防止出现裂缝。收浆完再用塑料薄膜覆盖待下次洒水养生时，换土工布洒水代替塑料薄膜继续养生不少于7天。
岳常高速公路第三总监办
焊接热处理范文第4篇
球罐壳板采用材料为15MnNbR (正火) 。15MnNbR是在16MnR的基础上, 通过添加Ni、Nb、V等合金元素, 使其具有良好的综合机械性能。满足GB6654—1996《压力容器用钢板》标准的要求, 并对其化学成分、力学性能和冷弯性能进行复验, 化学成分按炉号复验, 力学性能和冷弯性能按批号复验。其中冲击功三个试样均应保证AKV≥34J (冲击试验的温度为-20oC) 。球壳用钢板逐张进行100%UT检测, 按JB/T4730-2005《压力容器无损检测》中规定进行检测, Ⅱ级合格。
二、焊接材料当地
15MnNbR钢板具较高强度和韧性, 这就要求焊接接头具较高强度, 同时要保证冲击韧性具较大储备, 要求焊接材料应有良好焊接性能。球罐本体焊接材料用“E5515-G”焊条, 焊接用手工电弧焊, 15MnNbR与15MnNbR、16MnR、20MnMo锻件之间采用“E5515-G”焊条, 焊条直径应为φ3.2mm和φ4mm。焊条熔敷金属化学成分、力学性能、弯曲性能应符合JB/T4747—2002《压力容器用钢焊条订货技术条件》的规定, 焊条熔敷金属扩散氢含量[H]≤3ml/100g。扩散氢试验方法按GB/T3965-1995《熔敷金属中扩散氢测定方法》执行。所有焊接均为连续焊, 焊脚高度按较薄件厚度, 所有角焊缝应圆滑过渡。焊条质量证书 (包括熔敷金属的化学成分、机械性能、扩散氢含量等) , 应符合本JB/T4747—2002《压力容器用钢焊条订货技术条件》的规定。对于不能实现双面焊的法兰和接管的对接焊缝采用氩弧焊打底, 焊丝牌号H10MnSi, 且符合GB/T14957-1994《熔化焊用钢丝》中要求, 并按有关规定进行验收。
三、焊接工艺
球罐正式施焊前必须按JB4708-2000进行焊接工艺评定, 按立焊、横焊和平焊加仰焊三种焊接位置分别评定, 并达到相关标准和本技术要求的规定。焊接应在焊接工艺评定所确认的范围内进行, 严格控制焊接线能量和层间温度, 选择较小的焊接线能量, 多道施焊, 确保焊缝的冲击韧性指标。人孔凸缘、接管与极板的焊接, 接管与法兰的焊接, 其焊前预热推荐采用150oC~200℃, 预热宽度为每侧距焊缝中心132mm, 测温点距焊缝中心50mm处对称测量。焊接层间温度应在150℃至250℃之间。焊缝各层焊接接头错开50mm以上, 每层焊缝焊完后, 应打磨清理与焊层齐平后方可进行下层焊接, 因故中断焊接时须立即进行焊后消氢处理, 再行施焊前进行预热, 并确认无裂纹后再按原评定合格的焊接工艺要求继续施焊。受压焊缝焊后应立即进行焊后消氢处理, 后热温度至少为200℃~250℃, 保温0.5h~1h。双面焊对接焊缝单侧焊接后应进行背面清根。当焊缝用碳弧气刨清根时, 必须用砂轮磨掉渗碳层, 修整刨磨使其成U型, 槽底半径应控制R=5mm左右, 坡口形成后应按JB/T4730-2005进行100%PT检测, 按GB12337-1998验收。球壳组装时, 相邻两带的纵焊缝及球罐人孔、接管、连接板等与球壳板的连接焊缝至球壳板的对接焊缝和相互间焊缝边缘间的距离均大于200mm。对人孔、接管与极板的焊接、支柱与赤道板的焊接还应采取控制焊接变形措施。焊后球壳板曲率应控制在标准规定的允差范围内。支柱与赤道板焊接完毕后, 用弦长不小于1000mm的样板检查赤道板的曲率, 最大间隙不得大于2.5mm。人孔、接管开孔位置及外伸高度的允许偏差不大于5mm。开孔极板周边100mm范围内及开口中心一倍开孔直径范围外, 用弦长不小于1000mm的样板检查曲率, 最大间隙不得大于2.5mm。人孔凸缘与极板对接焊缝形式的棱角E (包括错边) , 应打磨成圆滑过渡, 用弦长不小于1000mm的样板检查, 其棱角E应小于或等于6mm。
四、无损检测
焊缝表面的形状尺寸及外观检查合格后, 且在焊后24 h后, 方可进行无损检测。球壳的所有对接焊缝应进行100%RT检测合格后, 再对该焊缝进行100%UT检测复查。其中RT应符合JB/T4730-2005中的Ⅱ级要求, UT应符合JB/T4730-2005中的Ⅰ级要求。球罐C、D类焊接接头及A、B类焊接接头的内外表面, 支柱与赤道板的角焊缝表面及焊接工卡具清除后的焊迹及热影响区, 均在热处理前和水压试验后分别进行100%MT检测, 检测结果应符合JB/T4730-2005中的Ⅰ级要求。探伤工作应在48 h后进行。
五、修补
焊缝表面的修补, 需按评定合格的工艺进行, 打磨的焊缝必须圆滑过渡, 并符合相应规定。焊缝的内部缺陷修补是在RT或UT确认后, 用评定合格的焊接工艺进行修补或按专用的补焊工艺, 且应从严控制, 使修补的焊道符合原要求。焊接修补深度大于3mm时, 应按原来的检测方法进行检测, 并符合有关规定。对于补焊深度小于3mm时, 缺陷清除和补焊后, 均应进行MT检测且应符合原有关规定。同一部位的修补不应超过两次, 补焊次数及修补部位都应纪录到球罐竣工验收证明书中。
六、焊后整体热处理
热处理按GB12337-1998要求进行, 推荐焊后热处理温度为580oC±20℃, 恒温时间不小于2 h。当温度升到300℃以后, 控制加热速度在50℃/h~80℃/h范围内, 降温时控制在30℃/h~50℃/h, 300℃以下自然冷却。
摘要：通过对15MnNbR钢制5000m3球罐的设计技术研究, 对大型球罐焊接材料、焊接工艺、焊后处理及检验进行了详细地施工设计, 确保了球罐的焊接质量, 为今后同类项目建造提供了借鉴。
焊接热处理范文第5篇
关键词：船舶质量;安全;可靠
引言
船舶焊接质量的提高，需要相关企业相关技术人员不断提高自身技术水平与设计合理性，提高船舶制造质量，作为我国经济建设发展的重要产业，船舶制造业经济水平的提高，在很大程度上影响国家经济建设，因此需要相关企业以及管理者结合实际情况，合理进行规划和涉及，如此才能够实现技术上的突破。
1、增强船舶生产与设计的衔接
通常情况下，在进行船舶焊接时，主要是延用传统结构进行强度设计，一般实际焊接过程中焊缝与母材有三种常见的强度配合关系。分别是，强度匹配式、高强或超强匹配式以及低配式。其划分标准主要是依据焊缝强度与母材强度的比较。为保证船舶焊接的安全可靠性，至少要选择强度匹配或超强匹配，也就是焊缝强度等于或超过母材强度，坚持以“等强”为设计标准。而在实际生产设计时，常用的焊接材料以熔敷金属确定强度，但熔敷金属强度却并不是实际焊缝强度。熔敷金属强度与焊缝金属强度存在一定的差异，尤其在焊接为低合金高强度钢用材料时，其焊缝金属的强度远远高于熔敷金属的强度。由此可见，实际焊接中的“等强”往往是“超强”的作用。但对于超强匹配的安全可靠性，至今仍存在质疑的声音，理论依据和实践证明都存在不足，因此在进行船舶设计时需要密切结合船舶企业等施工单位的相关试验、研究结果，保证焊接接头设计的合理性、焊接材料选择的准确性。
对船舶结构的性能进行评价还需参考焊接的韧性。对于低强匹配的接头更容易改善其抗脆性能。因此在抗脆性能的比较时，超强匹配并不具备优势，而在一定条件下低匹配具备更好的抗断裂性。因此，在进行焊接接头的强度设计时，可采用等强或超强匹配对应低强度的钢种，进而利用等强或低强匹配对应高强度钢种，进而保证接头具有较强的抗裂性。对于提升焊缝韧性指标可从以下几方面入手：第一，在提升焊接强度的同时提神焊接的韧性;第二，即使焊缝强度级别不同，但仍需具备相同的冲击吸收功，不同的试验条件需要不同的温度条件，条件越苛刻温度应越低。第三，在冲击吸收功、试验温度条件要求相同时，仍需采用落锤、爆炸等对焊缝接头进行认可试验。
2、增进船舶焊接材料、焊接设备配套的研发
近些年我国造船技术、造船行业都在不断的升级换代，但使用的焊接材料、设备等基础配套设施却不能满足实际需求，因此在诸多大型高附加值船舶的修建中，不能提供配套的焊丝、焊剂;在多电极高速大电流船体的构建中缺乏金属粉芯焊丝及配套焊接设备进行平面分段纵骨角焊缝;在对超厚板焊接底道焊抗根部进行焊接时缺乏专业的焊接材料、配套的液化石油气、液化天然气船的焊接设备;不能及时提供配套的海洋工程的专用焊接材、设备等。以上问题阻碍我国船舶行业的健康有序发展，对于此类问题需要制造商加强与焊接材料、焊接设备供应企业的联系，加强沟通，建立供需友好和谐的关系，推动互利双赢的发展。
3、严查严执船舶焊接工艺纪律
近年来，造船行业规模不断扩大，其生产任务也在不断的提升，因此为了满足利益需求，造船后期不得不缩短，并且增加了造船用地的紧张性。此外，为了追求工资效益，焊工工艺管理不当、缺乏充足的检验人员配备，使得焊接施工经常出现赶时间、赶进度、人海作业等突击性问题，种种现实情况导致船舶焊接施工的工艺纪律乱象丛生。混乱的施工纪律导致焊接接头精度不符合安装标准、焊接规范严重超标、增大焊接变形几率、难以保证美观外形、甚至常见接头焊接裂纹等。此类问题导致船舶总体质量难以保证运行的安全可靠性受到影响。由此可见，强化焊接施工检查力度的必要性，在焊接萌芽时期就对其施工缺陷进行纠正，可有效的避免焊接事故、运行隐患。不仅如此，在施工过程中更要严格执行焊接技术，严格监管，重视焊接工艺纪律，以法律法规严格要求焊接工艺的施展，對违法违规等现象进行及时处理，对相关责任人进行处罚。
4、提高船舶焊工的素质
当前从事船舶生产的工人大部分为农民工，因此其文化程度不高、专业技能不精、问题应对能力较弱，因此难以实现理想化的焊接工艺。对于此类问题，必须要改善生产劳动力，严格落实施工人员的选拔标准，实施培训考试、坚持持证上岗的原则。此外，注意对焊工人才的培养，强化并稳定本企业的焊工团队，激发焊工提升自身能力的自主意识，增强其对企业的归属感、信任感、使命感。
5、提升船舶焊接新工艺、新材料、新设备的相关技术标准
第一，使用新型材料，促进船舶制造的高效性、绿色性、可持续性;第二，实现自动化、智能化的焊接设施应用;第三，向高速化、高熔敷率化发展焊接工艺;第四，集成化、智能化、数字化管理焊接生产。
焊接材料向特种化、高效率化、绿色环保化发展。焊接设备向自动化、智能化、机器人化发展。焊接工艺的发展向高速化、高熔敷率化发展。焊接生产管理系统向集成化、智能化、数字化发展。
结束语
为了好的提升船舶的生产制造质量，本文从加强焊接工艺发展的角度出发，对船舶制造的安全可靠性提出了优化途径。对此，以“增强”、、“严查”、“提升”、“加强”为主完善性意见。在传统焊接技术的基础上，不断的应用新材料、使用新工艺、投入新设备，提升船舶焊接技术的质量。焊接技术，是船舶制造中重要的连接技术，对其进行创新与完善，由李玉提升船舶焊接质量，进而保证船舶的安全可靠。
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