钢筋混凝土范文

钢筋混凝土范文第1篇

尊敬的各位领导：

感谢大家百忙之中来参加铜梁区人民公园防火瞭望阁工程屋面层钢筋验收!

本工程通过一系列分项工程验收合格后，现已施工至屋面层梁板柱位置，合理使用年限为50年。屋面层梁板柱所使用钢筋分别为HPB300/8，三级钢HRB400E/

16、18，所使用钢筋原材料均送样试验合格。屋面层柱、梁截面尺寸共1种，分别为300X300、300X400，板钢筋为CRB550/7@200双层双向，板厚120mm。具体详见施工图，屋面层钢筋现已施工完毕，通过班组自检与施工单位检查，具备验收条件，现请各单位领导复检。

施工单位：丰润建设集团有限公司

日

钢筋混凝土范文第2篇

工程力学09—1 班

第四小组

目录

一、设计资料 ..............................................................................3

二、结构构件选型 ......................................................................4

三、结构计算 ..............................................................................4

四、荷载组合与内力组合 .........................................................17

五、柱、基础的配筋计算 .........................................................17

六、基础设计 .............................................................................24

七、参考资料 .............................................................................29

混凝土

结构课程设计计算书

一、设计资料

(一) 、设计题目：金工车间单跨厂房结构设计。

(二) 、设计条件：

1、 工艺要求：本工程为某城市郊区某铸造车间，工艺要求为一单跨单层厂房，跨度为27m，长度为102m，柱距6m，车间内有15/3t 和30/5t 两台A5级工作制吊车，轨顶标高10.2m。吊车的有关参数见下表 1-1。

2、 工程地质情况：天然地面下1.2m 处为褐黄色亚粘土老土层，作为基础持力层，地基承载力设计值f=140kPa，初见地下水位在地面以下0.7m，(标高-0.85m)。

3、 地震设防烈度：无要求

4、 建筑资料和荷载资料：

(1) 屋面板采用预应力混凝土大型屋面板，板重(包括灌缝在内)标准值 为 2kN/m2。

(2) 天沟板板重标准值 2kN/m2。

(3) 屋架采用预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值 109kN/榀。

(4) 吊车梁采用先张法预应力混凝土吊车梁，吊车梁高 1200mm，自重标准值 50kN/根，轨道及零件重1kN/m，轨道及垫层构造高度 200mm。

(5) 假设工业厂房用期50 年。阜新地区雪荷载标准值 0.4 KN/m

2、基本风压0.6 KN/m 2。

(6) 设计任务排架柱及基础材料选用情况

①柱

混凝土：采用C35，钢筋：纵向受力钢筋采用 HRB400级钢筋，箍筋采用

HRB335级钢筋。 ②基础

混凝土：采用C25，钢筋：采用HRB400级钢筋。

(三)设计内容：

1. 确定纵横定位轴线，上柱的高度及截面尺寸;下柱的截面尺寸;布置屋盖支撑，柱及柱间支撑;

2. 排架计算简图及进行荷载计算;

3. 排架内力计算与内力组合; 4. 排架柱牛腿设计;

5. 排架柱截面的配筋计算; 6. 预制柱下基础设计;

7. 按照学校有关规定标准格式，用 8. 绘制施工图纸( 1 #图 纸一张)

(1) 结构布置图(屋面板、屋盖支撑布置、吊车梁、柱及柱间支撑、墙体布置) (2) 基础施工图(基础平面平面布置图及基础配筋图) (3) 柱施工图

二、结构构件选型 ：

结构的名称

屋面板

天沟板 天窗架 屋架

预应力混凝土折线形屋

架 先张法预应力混凝土吊

车梁 表 1.1 主要构件选型

选取材料

预应力混凝土大型屋面

板

重力荷载标准值

2 kN/m 2

2 kN/m 2 57 kN/ 榀 109 kN/ 榀

m 吊车梁高 1200m，自重标

准值 50 kN/ 根，轨道及零

件重 1 kN/m，轨道及垫层

构造高度 200 mm。

A4 纸打印计算书一份。

吊车梁

吊车 吨位

15 /3t 30 /5t

1 吊车有关参数表 1-

起 重 吊 车 轮 距 最 大 轮 最 小 轮 起 重 机 小 车 总 车高

量宽 压 压 总重 K H

重 Q1

B ( mm )

P

Pmin

max

( K ( mm ) ( KN ) ( KN ) ( m )

( KN ) N ) ( KN )

147 / 5160 4100 148 33 215 66.1 29.4

294 / 6150 4800 290 70 118 107.8 2.734 49

三、结构计算

(一)结构计算简图(由于 A 、 B 柱的对称性，所以以下计算过程以

1、 排架柱的高度

、基础的埋置深度及基础高度： ( 1)

Q A 柱为例)

6

0.23 = 5.75 KN / m G = 25×根据柱的高度、 吊车起重量及工作级别等条件， 确定柱的截面尺寸， 经计算得截 面几何特征， 汇总见表。

柱截面尺寸及相应的计算参数

2 表 2-

面积

mm 截面尺寸/ 2 惯性矩/ mm

/ mm

500 矩 500 ×

1000 × 150 × 10 I500 ×

0

10 2.5 × 10 2.3 ×

5 计算参数 柱号

上柱

A， B

下柱

)

自重/ (kN/m

10 5.21 ×

6.25 5.75

10 3.141 ×

3、 荷载计算 (1)恒 载计算

a、屋盖恒载标准值：

预应力大型屋面板 天沟板 天窗架 屋架自重

则作用于横向平面排架边柱柱顶屋盖结构自重为: G1=(4*6*27/2+57+109/2)=435.5KN

uh

1- 200 e

=

50 mm 作用在轴线的右侧。 计算偏心距 = 500/2 - 200=2

1M 1 A = M 1 B = G

1Ae

A =

435.5*0.05=21.775 KN.m

2 KN m

2 KN m 57 kN/ 榀

109 kN/ 榀

M 2 A = M 2 B = G 2 A e

2A =

435.5*0.25=108.875 KN.m b. 柱自重标准值： 上柱 下柱

G2a=6.25*3.25=20.315KN G3a=5.75*7.75=44.563KN

2M 2 A = G 2 Ae

= 5.078 KN.m

、屋面活载(不上人屋面，取 0.70 KN m 大于屋面雪载 0.4 KN m )故 ( 2)

Q

1A = Q1

B = 0.7*6*27/2=56.7 KN

M 1 A = Q e1

A = 2.835 KN.m

= 14.175 KN.m

2M 2 A = Q Ae A

(3) 、吊车梁及轨道连接重力荷载 G 4 A = G 4 B (50+0.4*6) =52.4 KN M 4 A = M 4

4 A = 52.4*0.4=20.96 G 4 AeKN.m

4 吊车荷载

QA1 1 = B = 吊车的参数：

1 吊车有关参数表 1-吊车 起 重

吊 车 轮 距

K

B

( mm)

最 大 轮 最 小 轮 起 重 机 小 车 总 车高

压 P

max( KN )

压 Pmin

( KN ) 70

( KN )

总重

重 Q

1( KN )

( m ) H

量宽 Q 吨位

( K ( mm ) N )

30 /5t

294 / 49

15 /3t

147 / 29.4

5160

4100

6150

4800

290 118 107.8 2.734

148 33 215 66.1

可算出出吊车梁支座反力影响线中个轮压对应点的竖向坐标值，如图4所示：

图4 吊车荷载作用下支座反力的影响线

(1)、 吊车的竖向荷载

: 情况( a)

=0.9γ

pmax ∑ y i =0.9× (0.738+0.055)] Dmax

QF

1.4×

[290×

(1+0.2)+148 ×

=585.36 KN

i= 0 . 9 × 1.4× (1+0.2)+33 × (0.738+0.055)] Dm in =0.9γ

Q F min ∑ y

[70 ×

=110.17 KN

: 情况( b)

pDm ax =0.9γ

QF max ∑ y i =0.9×

1.4×

[290×

(0.738-0.062)+148×

(1+0.317)]

=492.60 KN

1.4× (0.738-0.062)+33 × (1+0.317)] Dmin

=0.9γ

Q F min ∑ yi=

0 .9

×

[70 ×

=114.38 KN

(1)吊车的横向荷载

水平刹车力： T1=1/4α β( 水平刹车力： T2=1/4α β(

× 0.12×

0.9×

(150+215)=9.855 KN Q2+g2)

=

1 4 × 0.12×

0.9×

(300+118)=11.286 KN Q1+g1)

=

1 4 吊车横向荷载设计值： Tmax= γ

Q

∑ T ∑ yi

=1.4 × [11.286 × + ( 0.738+0.055) ]

( 1+0.2) 9.855×

=29.83 KN

风荷载 ( 6)

6KN

/ m 2 ，对于城市地区， 风压高度变化系数 μ z 阜新地区的基本风压 ω 0 = 0.按 B 类地区考虑高度取值。对 q

1,q 2 按柱顶标高 10.2 m 考虑查得 μ z = 1 。

风荷载体型系数图

风压高度变化系数参照荷载规范，并用插值法求出不同标高时的系数。 则风压高度变化系数如表

标高 ( m )

∝ z

10.0 11.834 1.00

1.074

2 所示。

15.0 1.14

表 2 15.384 1.148

15.99 1.162

17.65 1.198

18.92 1.226

20 1.25

均布风荷载如下表：( 序号

z ω 0 l qi

= β z μ sμ)

β

Z

μZ

μs

ω0

q(KN/m)

方向

1 2 3

1 1 1

1.074 1.148 1.162

0.8 0.8 — 0.2

0.6 0.6 0.6

3.093 3.307 0.836

→

→

←

4 1 1.198 0.6 0.6 2.588

→

5 1 1.226 — 0.7 — 0.7 — 0.6 — 0.6 — 0.5 — 0.5

0.6 3.090

←

6 7 8

1 1 1

1.226 1.198 1.162

0.6 0.6 0.6

3.090 2.588 2.509

←

→

→

9 10

1 1

1.148 1.074

0.6 0.6

2.067 1.933

→

→

排架荷载总图如图

3.内 力计算

恒载作用下的内力 ( 1)由于单层厂房多属于装配式结构，柱，吊车，梁及轨道的自重，是在预制柱吊装 就位完毕而屋架尚未安装时施加在柱子上的，

此时尚未构成排架结构。 但在设计

中，为了与其他荷载项计算方法一致， 并考虑到使用过程的实际受力情况， 在柱， 吊车梁及轨道的自重作用下，仍按排架结构进行内力计算。 1 )在 G1 (屋架)作用下

A M 1 A = M 1 B = G1

Ae435.5*0.05=21.775 KN.m

= A M 2 A = M 2 B = G 2 A

0.244;

0.166

λ=

已知 n=，

1 e 2

= 435.5*0.25=108.875 KN.m

则有：

λ 1 1? ? ? λ ? ? ? ? ? ? 1

=1.8164

) 2) 活载作用下 1 )屋面活荷载作用下的内力

Q1 与 G1 作用位置相同，即成比例。则有： Q1 =56.7KN

R = R1

× Q1

G1= 2.678 KN

(→

) M 1 = M 11 × Q1

G= 3.969 KN.m 1

M=Q1

2M 12 × G= 119.845K N.m

N1 =

Q1

= 56.7k N

屋面活载作用下的计算简图和内力图分别示于图 9 和图13

( 10

2 )吊车竖向活载作用下的内力 ①最大轮压作用于 A 柱时 A 柱 B柱

M A

= D maxe

/ m

4 = 585.36×

0.4= 234.144kN

0.4 = 44.068M B

= D min e

4 = 110.17 ×kN

/ m

计算简图如图 11 所示：

图 11 吊车竖向荷载作用下的计算简图

与恒载计算方法相同，可得 A 柱 B柱

C3=

C2=

1.31467

M 4 A

RA

= C 3 = — 24.756 (←

)

H M 4 B

RB

= C 3 = 4.659 (→

)

H

A 柱与 B 柱相同，剪力分配系数 ?A = ?B = 0.5，

则 A 柱与 B 柱柱顶的剪力分别为

A 柱 VA = RA14.708kN

( ← ) B 柱 VB = RB2 .1

+ λ 3 0.

n

5 C = =0.703

2 + λ. ? ? ? 0? ? ? 1

2 1 + λ 3μ Am(RA + RB )

= 3.087k N ( ← ) VB = RB1)

3 n C = = 0.3557

1 8

λ 1 + 3C11q1H = 0.3557*3.09*12.434 =C11q2 H =0.3557?1.93?12.434=- 2 7.361 (←

)

图 14

排架单元结构对称，柱中的轴力为零，计算简图如图 15 所示

μ = 0.5 ，则有： VA = R1 + ?(- R1R2 + W ) = 10.839 ΚΝ

根据计算左来风情况下的 M 图如图 16 的实线所示

四、荷载组合与内力组合

排架单元结构对称，可仅考虑 组合。

A 柱的截面。具体情况见表

3 的汇总和表 4 的

表 3 —荷载汇总表

荷载汇总表

竖向吊车荷载 水平吊车荷载 最大轮压作用于 水平力作用方向

A B 向左 向右 3 4 5 6

-44.62

-44.64

± 6.90

± 6.90

风

左来风

64.36 截面 内力

恒载 1

活载 2

2.965

右来风

-41.78

M

ⅠⅡ

N

-75.28 -11.2 189.52 0.56 ± 14.50 ± 14.50 64.36 -41.78

508.21 56.7 585.36 110.17 0 0 0 0

M 47.05 6.78 5.26 -138.8 -265.9 265.88 320.679 -284.2

Ⅲ0.5h

+ aˊ

s = ( mm ) As

= A

ˊ

) fˊ

y ( h0

- aˊ

、 x < hˊ

f 时， 当 x > 2 aˊ

s = As

= A

εe

N (

- 0.5h

+ 0.5 x ) 2

( mm )

ˊ

y ( h0ˊ

) f

- a

i

1920.4

842.4

ρ min Ac

( mm )( 一侧纵向钢筋 )

500

3Φ

3Φ

2

2 (2081 )

460

2 Φ 16 2 Φ 18 (911 ) 一侧被选受拉钢筋及其面积(

mm )

A 柱的上柱和下柱截面的配筋图见下图 4-

具体钢筋的型号见施工图 23

a / h0

< 0 . 3,

可以不设弯起筋

@

按构造要求布置水平箍 筋，取 φ12，上部 2 / 3h 100

0

2 3

? ? ? × 585 = 390mm 范围内水平箍筋

? ? ? 总面积为：

100 2 a / h0

= 160 / 575 = 0 .278

< 0 . 3,

可不设弯筋 满足要求。 A = 113.1×

390

> = 441. 1 mm

As

763 = 381. , 满足要求 = 0 .

5× 5 mm

牛腿配筋图见下图。

4、 柱的吊装验算

24

柱子吊装阶段验算

荷载：包括上柱，牛腿和下柱的载荷。 ( 1)上柱： 牛腿：

2 5×

10 ÷ 10 × 25 = 6.

25(

KN / m)

(22 ) ×062 + 0 . 22 )-(1

. 0 + 0 .

.

0.0 . 22 ×

22

? ?? ? ??

5 ×

62 = 20 .17

KN / m × 0. 25 ÷ 0.

5 6

. . 2

下柱：

2 3 × 10 ÷ 10 × 25 = 5 . 75 KN / m

5 6

自重：包括上柱，牛腿和下柱的自重。 ( 2)

1 .5 6.

× 25

= 11 . 25 KN ? m 上柱自重： g 1 = 1 . 2 ×

1. 20 . 17 = 36

5 ×. 30 KN ? m 牛腿自重： g 2 = 1 . 2 ×

KN ? m

1.× 5

×

5 .75

= 10. 35

下柱自重： g 3 = 1 .2 弯矩： ( 3)M 1 = q1

×

Hu

2 2

= 11 .25

×

3 . 034

= 51 . 78 KN / m

28

= [(5.5/ 2)- (1/ 2)- 1.205]×4- [(4/ 2)- (0.5/ 2)- 1.205]2 = 3.88m2

A2 = (bc + h0 )h0 = (0.5+1.205)×1.205 = 2.05m2 Fl = pn,max A1 =105.34×3.88 = 408.12KN

0.6 f1 A2 = 0.6×1.27 ×2.05×103 =1562.1 >Fl (满足要求)

(2)验算变阶处冲切

bc =1.25m,ac =1.75m,h0 =0.905m

A1 = [(5.5/ 2)- (1.75/ 2)- 0.905]×4ac )2 (2b+ bc )=1/ 48×(105.34 +84.32)(5.5- 1)2 (2×4 +0.5)= 680.11KN / m ASΙ = (MΙ / 0.9h0 f y )= (680.11×10)/(0.9×1205×360)=1741.99

[]

mm2

(2) 截面Ι′— Ι′ p′nΙ =88.21KN

MΙ′=1/ 48×(105.34 +88.21)(5.50.5)(2×5.5 +1)= 491.29

mm2

29

10 / ( (0

(h

×0

×120512

< AS ΙΙS

= M ΙΙ / [ .

= 1271 . 02 mm

0 )×

360 ] = 1113 .77 .

故配置 φ12@160

(

mm ) A

= 1357 .2 S

30

参考文献

⑴ 建筑结构制图标准 (G B/T 50105-2001) . 北京 : 中国建筑工业出版社 ,2001 ⑵ 钢筋混凝土结构设计规范( GB50010-2002

. 北京 : 中国建筑工业出版社 ,2002 )⑶ 建筑荷载设计规范( GB50009-2001

. 北京 : 中国建筑工业出版社 ,2002 )⑷ 建筑地基基础设计规范( GB50007-2002

. 北京 : 中国建筑工业出版社 ,2002 )⑸ 徐占发主编 . 建筑结构与构件设计 . 北京 : 中国建材工业出版社 ,1996 ⑹ 苏小卒主编 . 砌体结构设计 . 上海同济大学出版社 ,2002

钢筋混凝土范文第3篇

钢筋混凝土构件的变形和裂缝

计

算

题

1. 承受均布荷载的矩形简支梁，计算跨度l0=4.0m，活荷载标准值qk=16kN/m，其准永久系数ψq=0.5，混凝土强度等级为C25，钢筋为HRB400级。环境类别为一类，安全等级为二级。试进行梁的截面设计，并验算梁的挠度。如混凝土强度等级改为C40，其他条件不变，重新计算并将结果进行对比分析。

2. 承受均布荷载的矩形简支梁，计算跨度l0=6.0m，活荷载标准值qk=12kN/m，其准永久系数ψq=0.5;截面尺寸为b×h=200mm×400 mm，混凝土等级为C25，钢筋为HRB335级，4 16，环境类别为一类。试验算梁的跨中最大挠度是否符合挠度限值。

3. 某屋架下弦杆按轴心受拉构件设计，截面尺寸为200mm×200mm，混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB400级，418，环境类别为一类。荷载效应标准组合的轴向拉力Nk=160kN。试对其进行裂缝宽度验算。

4. 简支矩形截面普通钢筋混凝土梁，截面尺寸b×h=200 mm×500mm，混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB335级，

416，按荷载效应标准组合计算的跨中弯矩Mk=95kN•m;环境类别为一类。试对其进行裂缝宽度验算，如不满足应采取什么措施。

计算题参考答案

1. 承受均布荷载的矩形简支梁，计算跨度l0=4.0m，活荷载标准值qk=16kN/m，其准永久系数ψq=0.5，混凝土强度等级为C25，钢筋为HRB400级。环境类别为一类，安全等级为二级。试进行梁的截面设计，并验算梁的挠度。如混凝土强度等级改为C40，其他条件不变，重新计算并将结果进行对比分析。 解：根据跨度，初步选定截面尺寸为250mm×500mm。 可得恒载gk2500.250.531.25kN/m 活荷载qk16 kN/m M121ql0(1.231.251.416)42119.8 kN•m 88查表可知C30以上时，梁的最小保护层厚度为25mm。故设a = 35mm，则

h050035465mm 由混凝土和钢筋等级查表，

得fc14.3N/mm2;fy300 N/mm2;ft1.43 N/mm2 11.0;10.8;b0.55

M119.8106s0.155 221fcbh01.014.3250465112s0.17b s0.5(112s0.915

119.8106故As939mm2

fysh03000.915465M选用As(941 mm2)

0.45ft1.43A0.45250500268 mm2<941 mm2 fy300满足要求。

该用C40混凝土，配筋不变，计算其承载力。fc19.1N/mm2

fyAs1fcbh03009410.127

1.019.12504652Mu1fcbh0(10.5)1.019.125046520.127(10.50.127)122.8KN•m 进行抗裂验算 ⑴ 求Mk和Mq

11Mk(gkqk)l02(31.2516)4294.5 KN•m 8811Mq(gk0.5qk)l02(31.258)4278.5 KN•m 88对于C30混凝土：Ec3.0104N/mm2;Es2.0105 N/mm2;ftk2.01 N/mm2

EsAs2.0105941E0.054 4Ecbh03.010250465teAs9410.0151 Ate0.5250500skMk94.5106248 N/mm2 h0As0.87465941ψ1.1-0.65ftktesk1.10.652.010.751

0.01512482EsAsh02001039414652Bs2.931013N․mm2 1.15ψ0.26E1.150.7510.260.054BMk94.52.9310131.61013 N․mm2

Mq(1)Mk78.594.55Mk2594.5106400021fl09.84l020mm 48B482001.61013满足要求。

对于C40混凝土：Ec3.25104N/mm2;Es2.0105 N/mm2;ftk2.4 N/mm2

EsAs2.0105941E0.0498 4Ecbh03.2510250465teAs9410.0151 Ate0.5250500skMk94.5106248 N/mm2 h0As0.87465941ftk1.10.652.400.683

0.0151248ψ1.1-0.65tesk2EsAsh02001039414652Bs3.1661013N․mm2 1.15ψ0.26E1.150.6830.260.0498BMk94.53.16610131.731013 N․mm2

Mq(1)Mk78.594.55Mk2594.5106400021fl09.1l020mm 1348B482001.7310满足要求。

从以上算例可以看出，当截面尺寸及配筋不变时，混凝土强度等级提高，其极限承载力和计算挠度变化不大，换句话说，如果挠度验算不满足，通过提高混凝土强度等级的方法效果不明显。

2. 承受均布荷载的矩形简支梁，计算跨度l0=6.0m，活荷载标准值qk=12kN/m，其准永久系数ψq=0.5;截面尺寸为b×h=200mm×400 mm，混凝土等级为C25，钢筋为HRB335级，4 16，环境类别为一类。试验算梁的跨中最大挠度是否符合挠度限值。 解：

gk2500.20.420kN/m;qk12 kN/m 11Mk(gkqk)l02(2012)62144 KN•m 8811Mq(gk0.5qk)l02(206)62117 KN•m 88对于C25混凝土：Ec2.8104N/mm2;Es2.0105 N/mm2;ftk1.78 N/mm2

As804 mm2;h0400258367 mm EsAs2.0105804E0.0782

Ecbh03.0104200367teskAs8040.0201 Ate0.5200400Mk144106560.95 N/mm2 h0As0.87367804ψ1.1-0.65ftktesk1.10.651.780.997

0.0201560.952EsAsh02001038043672Bs1.191013N․mm2 1.15ψ0.26E1.150.9970.260.0782BMk1441.1910136.571012 N․mm2

Mq(1)Mk1171445Mk25144106600021fl082l030mm 48B482006.571012不满足要求。

3. 某屋架下弦杆按轴心受拉构件设计，截面尺寸为200mm×200mm，混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB400级，418，环境类别为一类。荷载效应标准组合的轴向拉力Nk=160kN。试对其进行裂缝宽度验算。 解：

轴心受拉构件cr2.7;As1017mm2

;ftk2.01 N/mm2

teAs10170.0254 Ate200200deq18mm skNk160000157.33 N/mm2 As1017ftk1.10.65deqψ1.1-0.65tesk2.010.773

0.0254157.33157.3318(1.9250.08)0.1710.2542.0105wmaxcrψskEs(1.9c0.08te)2.70.773mm〈wlim0.2 mm 满足要求。

4. 简支矩形截面普通钢筋混凝土梁，截面尺寸b×h=200 mm×500mm，混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB335级，4

16，按荷载效应标准组合计算的跨中弯矩Mk=95kN•m;环境类别为一类。试对其进行裂缝宽度验算，如不满足应采取什么措施。 解：

对于C30混凝土：Ec3.0104N/mm2;Es2.0105 N/mm2;ftk2.01 N/mm2

As804mm2;h0500258466mm EsAs2.0105804E0.0575 4Ecbh03.010200466teskAs8040.01608 Ate0.5200500Mk95106291.4 N/mm2 h0As0.87466804ψ1.1-0.65ftktesk1.10.652.010.82

0.01608291.4deq16mm;c25mm;cr2.1

wmaxcrψskEs(1.9c0.08deqte)2.10.82291.416(1.9250.08)0.31950.016082.010mm〉wlim0.2mm 不满足要求。可以采取增大截面高度的措施。

判 断 题

1.受弯构件的裂缝会一直发展，直到构件的破坏。(

)

2.钢筋混凝土受弯构件两条裂缝之间的平均裂缝间距为1.0倍的粘结应力传递长度。(

)

3.裂缝的开展是由于混凝土的回缩，钢筋的伸长，导致混凝土与钢筋之间产生相对滑移的结果(

)。 4.《混凝土结构设计规范》定义的裂缝宽度是指构件外表面上混凝土的裂缝宽度。(

)

5.当计算最大裂缝宽度超过允许值不大时，可以通过增加保护层厚度的方法来解决。(

)

6.受弯构件截面弯曲刚度随着荷载增大而减小;(

) 7.受弯构件截面弯曲刚度随着时间的增加而减小;(

) 8.钢筋混凝土构件变形和裂缝验算中荷载、材料强度都取设计值;(

)

判断题参考答案

1. 错;

2. 错; 3. 对; 4. 错; 5. 错; 6. 对; 7. 对; 8. 错;

问 答 题

1.裂缝宽度的定义，为何与保护层厚度有关? 2.为什么说裂缝条数不会无限增加，最终将趋于稳定? 3.T形截面、倒T形截面的Ate有何区别，为什么? 4.裂缝宽度与哪些因素有关，如不满足裂缝宽度限值，应如何处理? 5.钢筋混凝土构件挠度计算与材料力学中挠度计算有何不同? 6.简述参数ψ的物理意义和影响因素? 7.何谓“最小刚度原则”，挠度计算时为何要引入这一原则? 8. 受弯构件短期刚度Bs与哪些因素有关，如不满足构件变形限值，应如何处理? 9.确定构件裂缝宽度限值和变形限值时分别考虑哪些因素?

问答题参考答案

1.裂缝宽度的定义，为何与保护层厚度有关? 答：裂缝开展宽度是指受拉钢筋重心水平处构件侧表面上的混凝土的裂缝宽度。试验量测表明，沿裂缝深度，裂缝宽度是不相等的，由于受到钢筋的约束，近钢筋处回缩变形小，构件表面处回缩大。而保护层厚度是从纵向钢筋外表面算至混凝土外表面的。所以裂缝宽度的大小与保护层厚度是有关系的。 2.为什么说裂缝条数不会无限增加，最终将趋于稳定? 答：直到距开裂截面为l处，钢筋应力由σs1降低到σs2，混凝土的应力σc由零增大到ft，才有可能出现新的裂缝。显然，在距第一条裂缝两侧l的范围内，即在间距小于2l的两条裂缝之间，将不可能再出现新裂缝。

3.T形截面、倒T形截面的Ate有何区别，为什么? 答：T形截面Ate0.5bh ; 倒T形截面Ate0.5bh(bfb)hf

其受拉区是不同的。

4.裂缝宽度与哪些因素有关，如不满足裂缝宽度限值，应如何处理? 答：与构件类型、保护层厚度、配筋率、钢筋直径和钢筋应力等因素有关。如不满足，可以采取减小钢筋应力或减小钢筋直径等措施。

5.钢筋混凝土构件挠度计算与材料力学中挠度计算有何不同? 答：主要是指刚度的取值不同，材料力学中挠度计算采用弹性弯曲刚度，钢筋混凝土构件挠度计算采用由短期刚度修正的长期刚度。 6.简述参数ψ的物理意义和影响因素? 答：系数ψ的物理意义就是反映裂缝间受拉混凝土对纵向受拉钢筋应变的影响程度。ψ的大小还与以有效受拉混凝土截面面积计算的有效纵向受拉钢筋配筋率ρte有关。 7.何谓“最小刚度原则”，挠度计算时为何要引入这一原则? 答：“最小刚度原则”就是在简支梁全跨长范围内，可都按弯矩最大处的截面抗弯刚度，亦即按最小的截面抗弯刚度，用材料力学方法中不考虑剪切变形影响的公式来计算挠度。这样可以简化计算，而且误差不大，是允许的。

8. 受弯构件短期刚度Bs与哪些因素有关，如不满足构件变形限值，应如何处理? 答：影响因素有：配筋率ρ、 截面形状、 混凝土强度等级、 截面有效高度h0。可以看出，如果挠度验算不符合要求，可增大截面高度，选择合适的配筋率ρ。 9.确定构件裂缝宽度限值和变形限值时分别考虑哪些因素? 答：确定构件裂缝宽度限值主要考虑(1)外观要求;(2)耐久性。

变形限值主要考虑(1) 保证建筑的使用功能要求 (2) 防止对非结构构件产生不良影响 (3) 保证人们的感觉在可接受的程度之内。

选 择 题

1.下面的关于受弯构件截面弯曲刚度的说明错误的是(

)。

A. 截面弯曲刚度随着荷载增大而减小; B. 截面弯曲刚度随着时间的增加而减小; C. 截面弯曲刚度随着变形的增加而减小; D. 截面弯曲刚度不变; 2.钢筋混凝土构件变形和裂缝验算中关于荷载、材料强度取值说法正确的是(

)。

A. 荷载、材料强度都取设计值; B. 荷载、材料强度都取标准值;

C. 荷载取设计值，材料强度都取标准值; D. 荷载取标准值，材料强度都取设计值;

3.钢筋混凝土受弯构件挠度计算公式正确的是(

)。

Mkl02

A.fS;

BsMkl02

B.fS;

B

C.fSMql02BsMql02B;

D.fS;

4.下面关于短期刚度的影响因素说法错误的是(

)。

A.增加，Bs略有增加;

B.提高混凝土强度等级对于提高Bs的作用不大;

C.截面高度对于提高Bs的作用的作用最大;

D.截面配筋率如果满足承载力要求，基本上也可以满足变形的限值; 5.《混凝土结构设计规范》定义的裂缝宽度是指：(

)。

A. 受拉钢筋重心水平处构件底面上混凝土的裂缝宽度; B. 受拉钢筋重心水平处构件侧表面上混凝土的裂缝宽度; C. 构件底面上混凝土的裂缝宽度; D. 构件侧表面上混凝土的裂缝宽度;

6.减少钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度，首先应考虑的措施是(

)。

A. 采用直径较细的钢筋; B. 增加钢筋的面积; C. 增加截面尺寸;

D. 提高混凝土强度等级;

7.混凝土构件的平均裂缝间距与下列哪个因素无关(

)。

A. 混凝土强度等级; B. 混凝土保护层厚度; C. 纵向受拉钢筋直径; D. 纵向钢筋配筋率;

8.提高受弯构件截面刚度最有效的措施是(

)。

A. 提高混凝土强度等级; B. 增加钢筋的面积; C. 改变截面形状; D. 增加截面高度;

9.关于受弯构件裂缝发展的说法正确的是(

)。

A. 受弯构件的裂缝会一直发展，直到构件的破坏;

B. 钢筋混凝土受弯构件两条裂缝之间的平均裂缝间距为1.0倍的粘结应力传递长度;

C. 裂缝的开展是由于混凝土的回缩，钢筋的伸长，导致混凝土与钢筋之间产生相对滑移的结果;

D. 裂缝的出现不是随机的; 10.普通钢筋混凝土结构裂缝控制等级为(

)。

A. 一级 ;

B. 二级 ; C. 三级 ; D. 四级 ;

选择题参考答案

钢筋混凝土范文第4篇

来源：施工组织设计资料网作者：施工组织设计时间：10-07-24 点击：

367 砖混结构、构造柱、圈梁、板缝等混凝土施工工艺标准组织设计方案(420-1996)

范围

本工艺标准适用于砖混结构，外砖内模，外板内模的构造柱、圈梁、板缝等混凝土浇筑工艺。

施工准备

2.1 材料及本要机具：

2.1.1 水泥：用325～425号矿渣硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。

2.1.2 砂：用粗砂或中砂，当混凝土为C30以下时，含泥量不大于5%。 2.1.3 石子：构造柱、圈梁用粒径：0.5～3.2cm卵石或碎石;板缝用粒径0.55～1.2cm细石，当混凝土为C30以下时，含泥量不大于2%。 2.1.4 水：用不含杂质的洁净水。

2.1.5 外加剂：根据要求选用早强剂、减水剂等，掺入量由试验室确定。 2.2 作业条件：

2.2.1 混凝土配合比经试验室确定，配合比通知单与现场使用材料相符。

2.2.2 模板牢固、稳定，标高、尺寸等符合设计要求，模板缝隙超过规定时，要堵塞严密，并办完预检手续。 2.2.3 钢筋办完院检手续。

2.2.4 构造往、圈梁接槎处的松散混凝土和砂浆应剔除，模板内杂物要清理干净。

2.2.5 常温时，混凝土浇筑前，砖墙、木模应提前适量浇水湿润，但不得有积水。

操作工艺

3.1 工艺流程：

作业准备 → 混凝土搅拌 → 混凝土运输 → 混凝土浇筑、振捣 → 混凝土养护

3.2 混凝土搅拌：

3.2.1 根据测定的砂、石含水率，调整配合比中的用水量，雨天应增加测定次数。 3.2.2 根据搅拌机每盘各种材料用量及车皮重量，分别固定好水泥(散装)、砂、石各个磅秤的标量。磅秤应定期核验、维护，以保证计量的准确。计量精度：水泥及掺合料为±2%，骨料为±3%，水、外加剂为±2%。搅拌机棚应设置混凝土配合比标牌。

3.2.3 正式搅拌前搅拌机先空车试运转，正常后方可正式装料搅拌。

3.2.4 砂、石、水泥(散装)必须严格按需用量分别过秤，加水也必须严格计量。

3.2.5 投料顺序：一般先倒石子，再倒水泥，后倒砂子，最后加水。掺合料在倒水泥时一并加入。掺外加剂与水同时加入。

3.2.6 搅拌第一盘混凝上，可在装料时适当少装一些石子或适当增加水泥和水量。

3.2.7 混凝土搅拌时间，400L自落式搅拌机一般不应少于1.5min。 3.2.8 混凝土坍落度，一般控制在5～7cm，每台班应测两次。 3.3 混凝土运输：

3.3.1 混凝土自搅拌机卸出后，应及时用翻斗车、手推车或吊斗运至浇筑地点。运送混凝土时，应防止水泥浆流失。若有离析现象，应在浇筑地点进行人工二次拌合。

3.3.2 混凝土以搅拌机卸出后到浇筑完毕的延续时间，当混凝土为C30，及其以下，气温高于25℃时不得大于90min，C30以上时不得大于60min。 3.4 混凝土浇筑、振捣：

3.4.1 构造柱根部施工缝处，在浇筑前宜先铺5cm厚与混凝土配合比相同的水泥砂浆或减石子混凝土。

3.4.2 浇筑方法：用塔吊吊斗供料时，应先将吊斗降至距铁盘50～60cm处，将混凝土卸在铁盘上，再用铁锹灌入模内，不应用吊斗直接将混凝土卸入模内。 3.4.3 浇筑混凝土构造柱时，先将振捣棒插入柱底根部，使其振动再灌入混凝土，应分层浇筑、振捣，每层厚度不超过60cm，边下料边振捣，一般浇筑高度不宜大于2m，如能确保浇筑密实，亦可每层一次浇筑。

3.4.4 混凝土振捣：振捣构造柱时，振捣棒尽量靠近内墙插入。振捣圈梁混凝土时，振捣棒与混凝土面应成斜角，斜向振捣。振捣板缝混凝土时，应选用φ30mm小型振捣棒。振捣层厚度不应超过振捣棒的1.25倍。

3.4.5 浇筑混凝土时，应注意保护钢筋位置及外砖墙、外墙板的防水构造，不使其损害，专人检查模板、钢筋是否变形、移位;螺栓、拉杆是否松动、脱落;发现漏浆等现象，指派专人检修。

3.4.6 表面抹平：圈梁、板缝混凝土每振捣完一段，应随即用木抹子压实、抹平。表面不得有松散混凝土。

3.5 混凝土养护：混凝土浇筑完12h以内，应对混凝土加以覆盖并浇水养护。常温时每日至少浇水两次，养护时间不得少于1d。 3.6 填写混凝土施工记录，制作混凝土试块。

质量标准

4.1 保证项目; 4.1.l 水泥、砂、石、外加剂必须符合施工规范及有关标准的规定，有出厂合格证、试验报告。

4.1.2 混凝土配合比、搅拌、养护和施工缝处理，符合规范的规定。

4.1.3 按标准对混凝土进行取样、制作、养护和试验，评定混凝上强度并符合设计要求。

4.2 基本项目：

混凝土应振捣密实，不得有蜂窝、孔洞露筋、缝隙、夹渣。 4.3 允许偏差项目，见表4-31。

表 4-31 允许偏差 (mm) 砖 混多层大模

1 构造柱中心线位置 10 10 2 构造柱层间错位 8 8

3 标高 (层高) ±10 ±10 水准仪或尺量

4 截面尺寸 +8 -5 +5 -2 尺量检查

每 层 10 10 用2m托线板检查

5 垂直度 10m以下 15 15 10m以上 20 20

成品保护

5.1 浇筑混凝土时，不得污染清水砖墙面。

5.2 振捣混凝土时，不得碰动钢筋、埋件，防止移位。 5.3 钢筋有踩弯、移位或脱扣时，及时调整、补好。 5.4 散落在模板上的混凝土应及时清理干净。 6 应注意的质量问题

6.1 混凝土材料计量不准：影响混凝土强度，施工前要检查，校正好磅秤，车车过秤，加水量必须严格控制。

6.2 混凝土外观存在蜂窝、孔洞、露筋、夹渣等缺陷：混凝土振捣不实，漏振，钢筋缺少保护层垫块，尤其是板缝内加筋位置，应认真检查，发现问题及时处理。

质量记录

本工艺标准应具备以下质量记录：

6.1 材料(水泥、砂、石、掺合料、外加剂等)出厂合格证明、试验报告。 6.2 混凝土试块试验报告。

6.3 分项工程质量检验评定表。 6.4 隐检、预检记录。 6.5 冬期施工记录。

钢筋混凝土范文第5篇

1太原理工大学

建筑与土木工程学院 郭瑶雪

2 山西省第一建筑工程公司

刘春红 摘 要:

改革开放以来,随着我国经济的迅猛发展,我国的建筑也发展迅速,设计思想也在不断更新。钢筋混凝土框架结构就是符合社会发展要求的一种结构，目前应用也是最为广泛,但其结构设计中还存在许多问题。该文从结构设计计算、构造措施等方面探讨了框架结构梁板柱设计中需要注意的问题

关键词:框架结构 基本原则 构造要求

1. 概述

框架结构是由梁、柱构件组成的空间结构，既承受竖向荷载，又承受风荷载和地震作用，因此，必须设计成双向结构体系，并且应具有足够的侧向刚度，以满足规范、规程的楼层层间最大位移与层高之比的限制。由于框架的平面布置灵活,可以最大程度的满足使用要求,所以在合理的高度和层数的情况下,框架结构能够提供较大的建筑空间。

2.结构布置原则

2.1结构体系

合理的建筑结构体系应该是刚柔相济的。结构刚性强则变形能力差，强大的破坏力瞬间袭来时，需要承受的力很容易造成局部受损最后全部毁坏;而韧性大的结构虽然可以很好的消减外力，但容易造成变形过大而无法使用甚至建筑倾倒。因此框架应沿建筑的两个主轴双向设置，形成双向梁柱抗侧力体系。 且在刚接体系除个别部位外，框架的梁柱应采用刚接，以增大结构刚度和整体性。

2.2 结构受力

结构传力路径要求简单、合理且有利于抵抗水平和竖向荷载，受力明确，传力直接，以减少扭转

平面布置应简单、规则、对称、均匀，以保证良好的整体性;避免过大内收和外伸(凹角处应力集中);质心于刚心宜接近，避免平面不规则结构，

建筑的立面和竖向剖面宜规则,结构的侧向刚度宜均匀变化,竖向抗侧力构建的截面尺寸和裁量强度宜自下而逐渐减小,避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变,以免出现薄弱层。

3.结构布置

3.1框架梁截面尺寸

根据《高规》6.3.1条规定，框架结构的主梁截面高度hb可按

11lb~lb确定，1018梁净跨与截面高度之比不宜小于4，梁的截面宽度不宜小于200lb为主梁计算跨度;㎜，梁截面的高宽比不宜大于4。

当梁高较小或采用扁梁时，除验算其承载力和受剪截面要求外，尚应满足刚度和裂缝的有关要求。在计算梁的挠度时，可扣除梁的合理起拱值;对现浇梁板结构，宜考虑梁受压翼缘的有利影响。

框架梁是框架结构在地震作用下的主要耗能构件，因此梁的塑性铰区必须保证有足够的延性。梁的剪跨比、截面的剪压比和配筋率、受压区高度比等都是影响梁延性的因素。按照不同抗震等级对上述各因素的要求，在地震作用下，梁端塑性铰区保护层容易脱落，如果框架梁的截面宽度过小，梁的截面损失比例则比较大。为了对节点核心区提供约束以提高梁的受剪承载力，梁截面宽度不宜小于柱宽的1/2，如不能满足其要求，则应考虑核心区的有效受剪截面。 3.2 柱网尺寸

框架结构的柱网布置既要满足生产工艺和建筑平面布置的要求，又要使结构受力合理，施工方便。柱网尺寸及层高应根据建筑功能要求、施工条件及材料设备等各方面因素来确定。

框架柱的截面尺寸可根据柱支撑的楼层面积计算由竖向荷载产生的轴力设计值

，按下列公式估算柱截面积Ac，然后再确定柱边长。 Nv(荷载分项系数可取1.30)⑴仅有风荷载作用或无地震作用组合时

N1.05~1.1Nv

N Acfc ⑵有水平地震作用组合时

NNv

为增大系数，框架结构外柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2;框剪结构外柱取1.1~1.2，内柱取1.0. 有地震作用组合时柱所需截面面积为：

N AcNfc式中

N——柱轴压比限值见《混凝土规范》表11.4.16 fc——混凝土轴心抗压强度设计值

校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求：非抗震设计时，不宜小于250mm，抗震设计时，不宜小于300mm;圆柱截面直径不宜小于350mm;柱截面高宽比不宜大于3;柱剪跨比宜大于2，以避免产生剪切破坏。在设计中，楼梯间、设备层等部位难以避免短柱时，除应验算柱的受剪承载力外，还应采取措施提高其延性和抗剪能力。

框架柱剪跨比可按下式计算：

MVh

0式中 ——框架柱的剪跨比，反弯点位于柱高中部的框架柱，可取柱净高与2倍柱截面的有效高度之比值

M——柱端截面组合的弯矩计算值，可取上下端的较大值 V——柱端截面与组合弯矩计算值对应的组合剪力计算值 h0——计算方向上截面的有效高度

框架柱截面的组合最大剪力设计值应符合下列条件： 无地震作用组合时：V0.25cfcbh0 有地震作用组合时：

1剪跨比大于2 V0.2cfcbh0

RE剪跨比不大于2 V1RE0.15cfcbh0

式中

V——剪力设计值

b——矩形截面的宽度，T形截面、工形截面的腹板宽度

h0——计算方向上截面的有效高度

c——混凝土强度的折减系数

3.3现浇板的厚度

按照受力特征，混凝土楼盖的周边支撑板可分为单向板和双向板。用l0

2、l01分

l别表示长短跨方向的计算跨度，将02l3的板称为单向板，即主要在一个跨度方

01l向受弯曲的板;02l2的板称为双向板，即在两个跨度方向受弯的板。对于2<01l02l01<3的板，可按单向板设计，但应适当增加沿长跨方向的分布钢筋。各类现浇板为满足承载力和刚度、防火和预埋暗管的要求，板的最小厚度和板厚与跨度的比值都必须满足：一般楼层现浇板厚不应小于80mm，当板内有预埋暗管时不宜小于100mm;顶层楼板厚度不宜小于120mm，宜双层双向配筋;普通地下室顶板厚度不宜小于160mm;等等《混凝土设计规范》的相关规定。

单向板：为了保证刚度，单向板的厚度应不小于跨度的1/40(连续板)、1/35(简支板)以及1/12(悬臂板)。在满足上述要求的前提下，为减轻现浇板的自重并且节约资源，板厚应尽量的薄些。

双向板：板厚不宜小于80mm，由于挠度不再另外验算，双向板的板厚与短跨跨度的比值h需满足刚度的要求: l01简支板 h≥1/45 l01连续板 h≥1/50 l01对于周边与梁整体连接的双向板，由于在两个方向受到支撑结构对变形的约束，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小。所以，对四边都与梁整体连接的现浇板，规范允许对其弯矩设计值按以下几种情况进行折减：

⑴中间跨和跨中截面以及中间支座截面处，可减小20%

l⑵边跨的跨中截面以及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当bl<1.5,时可

01l减小20%;当1.5≤bl≤2.0时可减小10%，式中l0为垂直与楼板边缘方向板的计

01算跨度;lb为沿楼板边缘方向板的计算跨度。

⑶楼板的角区格不折减。 3.4抗震设防

建筑在设计时应满足当地的抗震设防烈度,对于重要的建筑物还要提高设防等级。因此结构布置应能抵抗地震来袭时的地震力。即应满足“三水准，两阶段”的基本抗震设防要求。

4 结束语

对框架的研究可以提高对框架结构性能的认识,使得结构具有良好的承载能力。钢筋混凝土框架结构虽然相对简单，但设计中仍有很多问题需要注意，只有熟练地掌握规范，并具有良好的结构概念，才能设计出既安全又经济适用的优秀作品。

参考文献：