超临界火电机组锅炉范文第1篇
一、火电机组锅炉运行是产生氮氧化物的机理
燃煤在锅炉中燃烧时有三种因素会导致氮氧化物的产生:
(一) 热力型氮氧化物
在燃烧中, 空气中的氮在高温作用下氧化, 从而产生了一氧化氮。当温度超过1500摄氏度时, 每提高100摄氏度, 其反应速率会增加数倍。
(二) 瞬时型氮氧化物
在燃烧时, 碳氢化合物的浓度过高, 产生自由基并与空气中的氮凡是化学反应, 并进一步完成氧化生成了氮氧化物。其可以在瞬时形成, 反应时间只有60毫秒左右。它的产生与锅炉内的温度并无直接关系, 但是与炉膛压力成正比。
(三) 燃料型氮氧化物
也就是燃料中的氮化合物经过高温燃烧, 发生氧化作用, 形成了氮氧化物。由于燃料中的氮热分解的温度要低于煤粉的燃烧温度, 因此当温度超过600摄氏度时就会形成形成燃料型。这种类型的氮氧化物在煤粉燃烧的产物中占比超过三分之二。
二、火电厂大气污染排放标准
目前所执行的新的排放标准是我国迄今为止所颁布的最为严格的排放标准, 对原来的标准进行了修订, 并且做了大幅度的提高。
(一) 除尘排放的浓度限值
燃煤及燃油机组, 按照30毫克每立方米的排放标准执行, 重点地区的限值则提高到20毫克每立方米这一更为严格的标准。天然气和燃气机组的排放标准为5毫克每立方米, 其他气体燃料按照10毫克每立方米的标准执行, 重点地区则要与天然气燃料执行同一标准。
(二) 脱硫排放的浓度限值
燃煤机组现有锅炉的排放标准为200毫克每立方米, 而新建锅炉的标准是100mg/m3.。高硫煤产区的锅炉可以适当放宽标准, 但重点环境保护和治理地区须收窄执行标准, 执行每立方米35毫克标准。
(三) 脱销排放的浓度限值
燃煤机组全部锅炉, 包括环境的重点地区均按照100毫克每立方米这一标准执行, 个别老旧过滤可以适当放宽限值。燃油机组的现有锅炉执行200毫克每立方米的标准, 新建锅炉按照100毫克每立方米执行。燃气机组的限值介于每立方米50毫克到200毫克之间。环境的重点地区标准有所收窄, 执行每立方米50毫克标准。
(四) 其他排放的浓度限值
烟气黑度执行的排放标准是格林曼黑度1级。汞和汞化合物的排放浓度执行每立方米0.03毫克标准。
三、控制火电机组锅炉运行对大气污染物排放的措施
在火电机组的运行中所产生的废气和粉尘会对空气质量造成严重的影响, 因此国家要求所有火电企业必须严格控制锅炉的运行所造成的大气污染问题。随着技术的进步, 控制污染排放的方法也在不断发展, 目前有几种被广泛使用的控制措施:
(一) 控制氮氧化物产生并减少其排放的措施
热力型的氮氧化物是在高温环境下, 氮气发生了氧化而产生的, 因此只要将锅炉的膛温控制在1350摄氏度以下, 氮氧化物就不会产生。对氮氧化物含量进行控制的主要措施降低锅炉炉膛的中心温度, 从而对炉膛的热负荷实现有效控制。为了有效降低锅炉的炉膛温度, 可以将燃料按照器发热量、含硫量以及挥发性采取分仓措施, 降低锅炉中心及出口的温度。在保证脱硫率的基础上, 可以适当加大烟煤的掺烧比例。并通过对送风量的调节, 同时对燃料型和热力型氮氧化物的生成量进行控制。
(二) 控制一氧化碳含量的措施
为了减少燃煤出现不完全燃烧的情况, 最有效的措施就是保证主燃烧器区域始终保持在富氧燃烧状态。但是这样会造成主燃烧器区域产生出更多的氮氧化物, 与减少和控制氮氧化物的目的相冲突。因此要在主燃烧器区域精确控制和调整二次风。经试验验证, 根据不同的燃煤性质, 将主燃烧器区域的含氧量控制在百分之二到百分之四这一区间, 同时二次风门的开度在35%到40%间进行调整, 可以实现既把一氧化碳的含量控制在20毫克每立方米这一标准之下, 又能将氮氧化物的含量控制在290毫克每立方米以下。通过控制送风量的大小, 实现同时降低一氧化碳和氮氧化物含量的目的。
(三) 控制二氧化硫含量的措施
排放物中二氧化硫的含量与燃煤的含硫量以及烟气量的多少密切相关。如果燃煤的含硫成份低, 烟气量少在低负荷状态下, 脱硫处理系统就比较容易控制二氧化硫的含硫。但当负荷较高时, 随着燃煤总量的增加, 烟气量也会增加, 同时如果使用的是含硫成份较少的燃煤类型时, 脱硫系统的处理能力就会受到极大的限值, 难以对二氧化硫的含量进行有效控制, 因此要采取措施调整给煤量的多少。
1、根据配煤单上所建议的每日给煤量, 对锅炉所使用燃煤中的含硫量进行计算。
2、根据脱硫塔的入口处烟气的含硫量以及负荷对给煤量进行调整。
3、配合脱硫处理来对脱硫塔出、入烟口处的含硫量进行控制, 可以是脱硫率超过百分之九十。
(四) 控制锅炉炉膛的出口烟温的措施
在火电机组锅炉的实际运行中, 要尽可能将所有磨煤机分离器的出口风压保持在平衡状态。在调节旁路风门保持一次风速状态下, 可以采取调节一次风门的开度的大小的措施对进入磨煤机冷热风的总量进行控制, 从而实现对分离器出口的风压进行控制。
总结:
影响我国空气质量的污染源有相当部分是来自于电力行业。在我国能源消费结构中, 煤炭占比超过三分之二, 而火力发电所消耗的煤炭又占这其中的百分之七十左右。因此在火电机组锅炉的运行时要严格控制起污染排放量, 才能减少起对环境的污染, 提高我国的空气质量, 并实现绿色低碳的可持续发展目标。
摘要：火电机锅炉在运行时所产生大量有毒污染物会严重影响空气质量, 对人体健康造成威胁。因此必须采取有效措施, 对火电机组锅炉的运行情况严格监控, 切实落实国家的减排指标, 减少对环境的污染。本文将对控制火电机组锅炉运行的措施加以探讨。
关键词：火电,锅炉,污染,控制
参考文献
超临界火电机组锅炉范文第2篇
广东省红海湾发电厂所用的国产600M W超临界压力燃煤发电机组, 其锅炉型号为DG1950/25.4-Ⅱ2, 型式为∏型布置、单炉膛、一次中间再热、尾部双烟道结构、前后墙对冲燃烧方式、旋流燃烧器、平衡通风、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构露天布置、采用内置式启动分离系统、三分仓回转式空气预热器、采用正压冷一次风机直吹式制粉系统、超临界参数变压直流本生型锅炉。锅炉的循环系统由启动分离器、贮水罐、下降管、下水连接管及汽水连接管等组成。在负荷≥28%B-MCR后, 直流运行, 一次上升, 启动分离器入口具有一定的过热度。
汽轮机采用单轴三缸四排汽、冲动式和再热凝汽三种方式, 小机与主机共用一套抗燃油液压控制油系统, 转速调节采用数字式电液控制。发电机采用水-氢-氢冷却方式汽轮发电机。氢油水系统采用集装式布置, 型号规格为QFSN-600-2-22A。
下面对RB控制回路进行介绍:机组的RB功能由锅炉炉膛安全监视系统 (FSSS) 和协调控制系统 (CCS) 两种系统共同实现。RB试验目的是检查单台辅机故障停机时, 燃烧管理系统协与调控制系统之间存在的协调问题, 并通过对参数的整定和对RB功能的控制逻辑进行优化, 从而使整个机组保持正常运行。
2 RB实验须具备的条件
实验具备的条件为:机组主机和辅机均要正常运行;高压和低压旁路系统要运行良好;主保护 (汽机保护、发电机保护、锅炉炉膛安全监视保护FSSS等) 必须正常投入;各相关基础 (特别是协调控制系统) 投入自动, 并且调节品质良好, 抗负荷扰动能力比较强;汽机电液调节装置中的电调投入可靠且具备良好的负荷调节特性。
3 RB触发的条件及动作过程
RB触发条件是:在协调方式下, 机组负荷>300MW, 至少有4台给煤机运行, 任意一台一次风机停止或任意一台空预器停止;在协调方式下, 机组负荷>350MW, 至少有4台给煤机运行, 任意一台汽动给水泵停止或任意一台送风机停止或任意一台引风机停止。
在FSSS逻辑里, 如果以上条件任意一个满足先后相隔5s/10s/15s分别跳B、E、F磨, 同时启动A层微油点火, 然后发信号到协调系统中的主汽压力设定, 将压力设定为18MPa。如果机组原来在滑压运行方式, RUN BACK发生后主汽压力设定值将根据机组负荷曲线自动下降;如果机组原来在定压运行方式, RUN BACK发生后主汽压力设定值则需要运行人员手动干涉。
一旦某一台辅机发送跳闸指令到协调那边时, 机组总得最大输出功率就会发生改变。而当机组最大的输出功率与机组给定负荷存在50MW的偏差时就会形成RB信号。
当机组运行正常时, RB控制回路通过限速功能块SWF和切换开关对锅炉实际出力进行跟踪。这时高值监视器输出为0, 一旦辅机由于某种原因掉闸后, Lmax会急剧下降, 而锅炉实际出力不会突变, 所以高值监视器的输出为l, RB指令被激活, 同时为了机组的安全, RB发生时机组负荷指令应按既定的速率 (K-) 下降到相应的值, 对于不同的辅机RB, 速率 (K-) 是不一样的, 在保证机组安全的前提下, 以快速到位的原则进行RB速率 (K-) 的计算。RB信号联锁动作如下。
(1) 锅炉主控切手动, 设置RB时的目标指令 (机组最大出力值) 和降负荷速率 (600MW/300MW/min) , 这时机炉协调控制方式自动退出, 并自动转为汽机跟踪运行方式。
(2) 主汽压力设定用于设定主汽压力 (18MPa) 。
(3) 闭锁增加总煤量。
(4) 把给水延时改为0, 锁住中间点温度影响给水控制设定值。
(5) 使过热器一、二级减温水, 再热器减温水调门切手动延时5S后投回自动。
4 实验结果
给小机RB试验曲线图如图1~6。
通过上图可以看出, 小机RB试验后系统都能在比较理想的时间内稳定下来, 但实验要注意以下几个问题。
(1) 在RB过程中, 因为中间点温度波动比较大, 会造成给水波动、锅炉管壁超温过热从而影响到整个机组的性能。
(2) 在RB过程中当炉膛负压波动达到±1000Pa, 建议最好优化送引风自动调节, 特别是送引风机动叶执行机构, 应灵敏且特性较好。如图6所示。
5 存在问题及处理措施
如果投运给水泵RB功能在运行, 一定要注意机组负荷在一台电泵和一台汽泵运行时不要超过450MW, 在机组负荷达到450MW之前要启动第2台小机, 否则触发给水泵RB投给水泵RB时电泵不投备用, 给水泵最小流量阀投自动。RB复位按钮没有RB发生时如果不能逻辑复位, 需在协调画面增加RB复位按钮和增加协调控制系统的RB显示。一次风机压力设定值为负荷对应的函数 (但最低值为6.3) , 并根据运行情况适当上提。
6 结语
通过RB实验并针对性的进行调整优化, 是机组能保证正常运行, 从而避免了因机组故障而造成不必要的损失, 为电网长期稳定的运行打下了良好的基础。
摘要：燃煤机组在运行的过程中经常会出现故障, 本文通过对合广东红海湾发电厂600MW燃煤机组辅机故障减负荷 (RB) 试验, 检查出燃烧管理系统与协调控制系统在单台辅机故障停机时存在的协调问题, 并通过一系列的整定参数, 对RB功能的控制逻辑进行优化, 使机组各主要参数保持在机组正常的范围内运行。为机组的长期、安全、稳定运行打下了良好的基础, 也对电网的稳定运行起到了重要作用。
超临界火电机组锅炉范文第3篇
雷 周荣灿
(西安热工研究院有限公司，陕西省 西安市 710032)
摘
要：目前火电机组正在向着高参数大容量方向发展，蒸汽温度和压力进一步提高，为此开发采用了一些新型马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢，这些钢的合金元素含量较以前的锅炉用钢较高，焊接性相比之下有所下降。本文主要介绍了超超临界机组锅炉用新钢种的焊接性、焊接接头的组织、力学性能和典型的失效方式。 关键词：超超临界;锅炉;耐热钢;焊接性;性能
1前言
超超临界机组的出现，提高了机组的效率，减少了污染物的排放，是目前火电发展的必然趋势。蒸汽温度超过了600℃，蒸汽压力超过了25MPa，而且还在不断的升高，这有赖于新型耐热钢的不断发展。目前应用于超超临界机组过路的新型马氏体耐热钢有P9
1、P92(NF616)、E9
11、P122(HCM12A)等，奥氏体耐热钢有TH347HFG、Super304和HR3C等。这些钢的合金元素含量均大于10%，给焊接带来一定的困难[1-2] 。
焊接接头的失效是电站高温承压部件失效的一种主要方式，常常具有早期失效的倾向。因此提高焊接接头的完整性对电站机组的安全运行是十分重要的。焊接接头的完整性主要是焊接接头的性能与母材相一致，表现在成分、组织、性能、结构的连续性。通常我们并不能够使接头的性能与母材完全一致，但是我们总是努力使其趋向一致。过去一般认为焊接接头中存在缺陷，但是现在大多数的高温焊接接头中均不存在影响使用安全性的宏观缺陷。取而代之的是焊接接头组织的不均匀性和由此引起的蠕变性能的不均匀性。与母材相比，焊接接头组织的不均匀将会使其存在强度或大或小、塑性或高或低的区域。这些组织不同的区域在使用过程中将会产生不同的蠕变速率，导致接头中应力的错配和早期失效。在未来电站和焊接接头的设计中，必须考虑焊接接头的性能，使其对电站安全性的危害最小化[3]。
超超临界机组锅炉中的一些新型耐热钢在国内是首次使用，对它们的焊接性能研究尚少，对其焊接接头性能的研究更是空白，应引起高度重视。本文主要介绍了超超临界锅炉用钢焊接接头的性能，对这些新型耐热钢进行了焊接性分析。
2超超临界机组锅炉用新型马氏体耐热钢的焊接
超超临界机组锅炉用新型马氏体耐热钢主要有T/P9
1、T/P9
2、E911和 T/P122等，常用于超超临界机组管道和过热器管上。这些钢由于Cr含量较高，在加工制造过程中容易产生δ铁素体。T/P91是在9Cr-1Mo钢基础上通过加入Nb、V、N等合金元素而形成的新型耐热钢，其使用温度小于585℃。T/P92和E911是在T/P91耐热钢基础上发展起来的新型耐热钢，其中T/P92是在T/P91的基础上通过加入1.5~2.0%W代替部分Mo元素，Mo元素含量下降到0.3~0.6%而形成，E911是在T/P91的基础上加入0.9~1.1%W而形成，它们的使用温度可升高到630℃。这些9%Cr钢具有良好的力学性能。T/P122是新型的12%Cr耐热钢，由于Cr含量的增大，在加工制造工程中更容易出现δ铁素体，通常加入1%的Cu来抑制这种有害组织的形成，这种钢的抗氧化性较好。马氏体钢的下一步发展是在这些钢的基础上加入Co、B等合金元素来进一步提高抗蠕变性能和抗氧化性能。虽然这些钢的抗蠕变和抗氧化性能较好，但
314 在实际工业生产过程中，如果没有合适的焊接工艺来保证，这些钢的优越性也难以发挥出来。 2.1 新型马氏体耐热钢焊接性分析
新型马氏体耐热钢一般通过控轧控冷工艺制造，在焊接过程中，焊缝金属没有这种控轧控冷的机会，很难通过细晶强化和位错强化来改善焊接接头的性能，故焊接接头的性能和母材之间存在一定的差异。这些马氏体耐热钢焊接接头劣化的方式主要有： 2.1.1焊接接头的脆化
马氏体耐热钢焊接接头的脆化主要有粗晶组织引起的脆化和淬硬组织引起的脆化两种脆化方式。焊缝金属晶粒粗大是由于在焊接过程中，奥氏体化时间较长，晶粒长大速度较快，且在焊接过程中不像母材生产过程中有控轧控冷的机会形成的。故在焊接过程中应使用较低的焊接线能量。由于这些钢的合金元素含量较高，焊后冷却速度控制不当就会导致淬硬组织的形成，从而导致焊接接头的脆化。故可采取预热的方法来解决这一问题。 2.1.2热影响区的软化
马氏体耐热钢的供货状态为正火+回火，即调质处理。焊接时，在细晶热影响区和临界热影响区将会产生软化现象。造成这一现象的主要原因是焊接时，细晶热影响区的所经受的温度稍高于Ac3，临界热影响区所经受的温度在Ac1~Ac3之间，处于这一温度区间的金属发生部分奥氏体化，沉淀强化相在这一过程中不能够完全溶解在奥氏体中，在随后的热过程中未溶解的沉淀相发生粗化，造成这一区域的强度降低。软化对短时高温拉伸强度影响不大，但降低持久强度，长期高温运行后，在软化区常常会产生Ⅳ型裂纹。焊接线能量、预热温度对软化带影响较大，焊接线能量大预热温度高，软化区宽。所以，焊接线能量不宜大，预热温度不能高，软化区宽度越窄，其拘束强化作用越强，软化带的影响越小。 2.1.3焊接冷裂纹
冷裂纹是在焊后冷却过程中在Ms点以下或更低的温度范围内形成的一种裂纹，又称延迟裂纹。产生这种裂纹的三要素为淬硬组织、氢元素和应力。马氏体耐热钢焊接冷却过程控制不当往往形成淬硬组织，这一组织会导致裂纹的形成。焊接过程中氢主要来源于母材和焊条，氢的含量越高越易聚集形成裂纹，制造、安装中一般选用低氢型焊条且制订了严格的烘培和保温工艺就是这个原因。拉应力也是产生冷裂纹的一个主要因素，在焊接过程中应尽量减少拘束度，防止产生较大的拘束应力。
理想的焊接工艺是采用适当的工艺措施保证在焊接过程中不产生裂纹，减少脆化、软化等问题，同时还要保证全马氏体组织的形成，满足焊接接头的质量要求。 2.2 新型马氏体耐热钢焊接接头的化学成分
新型马氏体耐热钢的焊接所选用的焊接材料一般是与之匹配的焊接材料。下面简要地阐述一下这些钢焊接接头的化学成分。 2.2.1 T/P91钢[5]
对于T/P91钢，为保证焊接接头足够的韧性，应对焊接接头中的合金元素含量进行控制。Nb元素对冲击韧性的影响较大，焊接接头中Nb的含量一般不低于0.04%， Nb的含量设计为0.04~0.07%。Ni能够有效改善焊接接头的冲击韧性，对Ni含量的适当控制是有益的，这是由于以下两个方面的原因决定的。第
一、它降低了Ac1点，使得Ac1与PWHT(焊后热处理)温度接近，改善了回火性能。第
二、它减少了δ铁素体形成的倾向，δ铁素体的存在对焊接
[4]
315 接头的性能是不利的。可是当Ni含量>1%时，这种元素将会产生一定的副作用，它使得Ac1降低幅度较大，PWHT温度超过了Ac1，PWHT时，发生奥氏体化，在随后的冷却过程中形成未回火的马氏体组织。长期服役过程中，过量的Ni还会改变沉淀相的变化发展过程，恶化蠕变性能，故Ni的含量一般控制在0.4~1.0%。V、C、N等对焊缝金属韧性的影响不大。Mn含量较母材为高，主要目的是为了脱氧，保证形成合适的焊缝金属。可是一些专家认为Mn+Ni的含量最大不超过1.5%，以防止它们过多降低Ac1。在这个限制条件下，为保证脱氧Mn含量较高，Ni的含量可减少到0.5%。Si也是一种有效的脱氧剂，与Cr共同作用可提高这种钢的抗氧化性。尽管有一些规范规定焊缝金属的Si含量和P91母材一致，但降低Si的含量有助于韧性的改善，在这一点上，AWS规定焊材中Si的含量不高于0.30%，低于母材中Si的含量。 2.2.2 T/P92钢[6-7]
T/P92马氏体钢的韧性水平较T/P91低，蠕变强度较高，对于它们的填充金属一般要求SMAW、SAW焊接时要保证室温冲击韧性CVN>41J。试验已经证明，使用和T/P92相同化学成分的焊材将会导致焊接接头韧性和蠕变强度的降低，尤其对SAW，这种情况更为严重。这样以来必须对每种合金元素的作用以及合金元素之间的相互作用进行研究，以确定合适的焊材成分，同时最为重要的是对N、Ni、Mn、Co和B含量进行优化。C、N化合物的形成以及元素B对蠕变断裂强度有着重要的影响，它们的加入增加了材料的屈服强度和抗拉强度，但降低了塑性和韧性。Mn和Ni对强度的影响不大，但是，Mn和Ni的含量超过基体金属的上限能够显著改善焊接接头的韧性，同时降低Ac1，一般它们的极限值由Ac1来确定。Mn和Ni的含量一般<1.5%，同时可以用Co来代替部分Ni。为了避免δ铁素体的生成，应适当控制W的含量。B能够提高蠕变强度，但降低焊接接头的韧性，成分含量应控制在基体金属下限左右。V、Nb、Co对韧性不利，同时易导致热裂纹，因此其含量也应控制在下限左右。除了这些元素的影响，也应考虑Ti、Al氮化物的影响。 2.2.3 E911和T/P122钢[5]
E911钢的化学成分和T/P92钢相似，其焊接接头化学成分的分析可参照T/P92钢的成分分析。对于T/P122钢，由于其合金元素含量较高，焊接时，容易在焊接接头中产生δ铁素体。这两种钢焊接接头成分的分析均可借鉴T/P91钢和T/P92钢的分析方法。Nb元素对冲击韧性的影响较大，Ni对冲击韧性的改善有利，但同时Ni还降低Ac1，故其含量不易太大。Mn和Si是有效的脱氧剂，合适的含量对于改善焊接接头的性能有利。 2.3 新型马氏体耐热钢焊接接头的组织
这些新型马氏体耐热钢顾名思义可知其组织包括焊接接头的组织均为马氏体。焊接接头是一个不均匀体，对于不同的区域，因经历的热过程不同，导致微观组织不同，例如马氏体板条的位向、大小、原奥氏体晶粒度、碳化物的类型、形状、分布等在BM、HAZ、WM的分布有或大或小的差异，当然其力学性能也有区别，如WM和BM的硬度、强度高于FG、ICHAZ，长期运行容易在FG、ICHAZ形成IV型损伤等。下面以T/P92钢为例介绍一下这种马氏体耐热钢焊接接头的组织。
图1给出了T/P92焊接接头的宏观和微观组织形貌。宏观形貌为均匀的多层焊缝金属和回火的HAZ组成，HAZ宽度为2~3mm。
图2给出了T/P92焊接接头焊缝金属的TEM像，可以看出在焊态下，组织为典型的回火
[8]
316 马氏体+M23C6颗粒在原奥氏体晶界和亚晶界处的弥散分布，偶尔可以看到岛状的δ铁素体，这种δ铁素体处在M23C6颗粒的包围之中。PWHT后，组织发生了相当大的回复，但马氏体结构和M23C6颗粒在焊缝晶界的分布清晰可见，如图2b所示。
在T/P92焊接接头的细晶热影响区(FGHAZ)，焊态下，发现了薄弱的回火马氏体组织，马氏体板条不清晰，M23C6颗粒的分布也不够均匀，如图3a所示。PWHT后可以观察到亚晶以及低密度位错的存在，其中部分亚晶已发生了多边化，如图3b所示。
图1 P92焊接接头在PWHT后的宏观和微观组织形貌
2.4 新型马氏体耐热钢焊接接头的力学性能
T/P9
1、T/P92(NF616)、E9
11、T/P122(HCM12A)焊接接头合金元素含量较高，这些合金元素具有固溶强化和沉淀强化的作用，焊接接头的力学性能水平较高。在室温横向焊接
317 图2 P92焊接接头焊缝金属的TEM像a)焊态 b)PWHT
图3 P92焊接接头HAZ的TEM像a)焊态 b)PWHT 接头拉伸试验时断裂发生在母材上，可以认为室温下母材的强度低于焊接接头。高温下的蠕变性能有所差别，下面给出了母材和焊缝金属的高温蠕变性能。 2.4.1 母材的蠕变性能
图4给出了不同钢种在100MPa下运行100000h的使用温度范围。可以看出新型马氏体耐热钢的使用温度已超过了600℃，且这些新型高Cr钢的蠕变断裂强度与奥氏体钢相当。图中虽然没有给出T/P122钢在同一条件下的使用温度，但是相关资料已证实这种钢的使用性能优于T/P92钢，其抗氧化性较好， T/P122钢的使用温度也可在600℃以上。这些新型马氏体耐热钢优越具有很好的抗蠕变性能和耐蚀性，能够减少部件的厚度，提高使用温度。 2.4.2 焊缝金属的蠕变性能
许多试验业已证明这些新型耐热钢焊接接头的高温失效位置主要在焊接接头的热影响区，热影响区是焊接接头的薄弱区域，这主要与其所经受的热过程有关。对于焊缝金属，一些试验结果表明采用匹配焊接材料使得焊缝金属的高温(600℃、650℃)蠕变断裂强度均低于母材。对于T/P9
1、T/P9
2、E911钢采用匹配焊接材料焊接时可以得出以下结论：
1) 焊缝金属的蠕变断裂强度低于母材。
2) 随着试验持久时间的增加，焊缝金属的蠕变断裂强度与母材的差距越来越大。 新型马氏体耐热钢的横向焊接接头高温蠕变试验的失效位置在HAZ的外侧，即靠近母材的HAZ，一般称之为细晶热影响区和临界热影响区。这一区域在焊接过程中发生部分奥氏体化，大多数C、N化合物沉淀析出，PWHT时发生再结晶。由于缺少C、N等晶内强化元素，从而使这一区域的马氏体组织发生软化。在这一软化区域经常发生IV型损伤，以前的经验表明在
[5][9]
318 图4 不同材料在100MPa/100000h下的最大使用温度
所有的CrMo耐热钢中均存在这种现象。由焊接接头的硬度测量也可知道这一区域的硬度比母材和焊缝金属也低许多，一般情况下这种差距约在30HV左右。
横向焊接接头在高温低应力下发生的IV型损伤是CrMo钢的一个典型特征，然而在低温高应力短时持久试验下，焊接接头的失效发生在母材处。从目前的电站使用经验看这种焊接接头的主要损伤还是IV型损伤，可见焊缝金属的蠕变性能对焊接接头的寿命影响不大，除非它和IV型损伤区共同作用。一些专家接受了这个观点。同时，也存在其它两种关于焊缝金属对焊接接头性能影响的观点，特别是焊缝金属的优化可以延迟IV型损伤的发生，这两种观点都认为焊缝金属的蠕变强度将影响蠕变量在焊接接头不同区域的分布。一种观点是降低焊缝金属的强度，使其与IV型区的强度相当。另一种观点是扩大焊接接头熔合区的宽度，这一区域的强度和母材相当，以减少IV型区的蠕变量，延长使用寿命。
普遍认为焊接接头的失效模式受控于HAZ，但是目前关于焊缝金属的选择是否能够延迟损伤或延长部件的使用寿命并没有统一的观点。 2.5 焊缝金属的韧性
新型马氏体耐热钢焊接时如果焊接参数选用不当，很容易产生粗大的马氏体、没有回火的马氏体，还有可能形成δ铁素体等，这些组织都对焊接接头的韧性不利。虽然高温时接头的脆性断裂是不可能的，但考虑水压试验、检修等因素，通常对焊接接头的室温冲击韧也有要求。影响焊接接头的室温冲击韧性的因素如下： 2.5.1 接方法的影响
焊接方法将对焊接接头的韧性有着重要的影响。采用GTAW氩气保护焊，以及使用固体焊丝和金属芯焊丝(MCW)可是使焊接接头在PWHT后获得较高的室温冲击韧性。韧性与氧含量有关，GTAW(氧含量100～200ppm)
319 2.5.2 化学成分的影响
一般情况下，能够改善蠕变性能的元素均恶化焊缝金属的韧性，例如Nb、V、N和Si等，其中N和Si的影响较小。能够抑制δ铁素体形成，保证获得全马氏体组织的合金元素对焊缝金属的蠕变性能和韧性均有利。 2.5.3后热处理的影响
焊后热处理的目的是降低焊接残余应力和改善组织性能。为了保证焊接接头的韧性，焊后热处理的回火作用是非常重要的，它可以使焊接接头获得完全回火的马氏体组织。实际应用时涉及到回火温度和时间的选择。 2.5.4 其它因素的影响
焊接过程中发生的晶粒细化对焊接接头的韧性也有一定的影响。此外，焊层厚度、焊接时的对口以及焊接环境等也对接头的韧性有一定的影响。焊层厚度薄，韧性较高。
对于焊缝金属，不同的标准对其室温(+20℃)冲击韧性有着不同的要求。对于T/P91钢焊缝金属，AWS没有对其室温(+20℃)冲击韧性做出要求，但在非强制性的附录A5.5-96中建议这种钢焊接接头的冲击韧性可由厂商和顾客协商确定。在欧洲的EN 1599:1997中规定了这种钢焊缝金属的室温(+20℃)冲击韧性最小值不得低于38J，平均值不得低于41J。这些值与专家们提出的PWHT后室温(+20℃)冲击韧性在35~50J之间是一致的。
3 超超临界机组锅炉用新型奥氏体耐热钢的焊接[10-11]
鉴于高温过热器(SH)和高温再热器(RH)的蒸汽参数较高，在设计时必须充分考虑其烟气侧腐蚀和蒸汽侧氧化的性能。一般的铁素体耐热钢虽然强度上能够满足SH/RH的要求，但其抗烟气侧腐蚀和蒸汽侧氧化的性能较差，不利于机组的安全可靠的运行，所以在SH/RH设计时，一般可采用奥氏体不锈钢。目前超超临界机组SH/RH的主要设计材料为TP347HFG、Super30
4、HR3C等。这些材料的合金含量如Cr、Ni等较铁素体耐热钢有着很大的提高。为了保证焊接接头和母材具有较佳的匹配性，焊接材料的选取也必须为奥氏体型焊接材料。奥氏体耐热钢由于热膨胀系数大，导热性能差，在焊接和使用过程中易出现下列问题： 3.1 晶间腐蚀
晶间腐蚀是奥氏体耐热钢一种极其危险的破坏形式。它的特点是沿晶界开始腐蚀，从表面上看，一般不容易发觉,但它使承压管道焊接接头的力学性能显著下降和容易发生早期破坏。根据“碳化物析出造成晶间贫铬”理论,在450～850℃范围内，C和Cr易在奥氏体晶粒边界处形成碳化铬,使得晶粒边界处局部贫铬。晶界处的含Cr量被降低到小于12%，钢材因此丧失了耐腐蚀性能。另外，Fe-Cr合金在400～550℃长期加热时，会产生一种特殊的脆性,其硬度显著提高，冲击韧性严重下降,称为475℃脆性。而在实际焊接过程中经过测量发现，焊接接头往往是在400～550℃这个温度区间停留的时间最长，所以对475℃脆性这个问题需要多加关注。 3.2 应力腐蚀裂纹
应力腐蚀裂纹(stress corrosion cracking 简称SCC)是应力和腐蚀联合作用引起的一种低应力脆性裂纹。奥氏体不锈钢线膨胀系数大，导热性差，在结构复杂、刚度较大的情况下，焊接变形受到约束，焊后构件特别是焊接接头存在较大的焊接残余应力，而奥氏体耐热
320 钢的组织特征和腐蚀介质的存在，满足了产生SCC的充要条件，从而使奥氏体不锈钢产生SCC的倾向较大。奥氏体耐热钢的SCC有晶间、晶内和晶间/晶内混合等三种形式，但是以晶间SCC最常见。 3.3 热裂纹
热裂纹主要有结晶裂纹和液化裂纹两种形式，结晶裂纹是在结晶后期，由于低熔点共晶形成的液态薄膜消弱了晶粒间的联系，在拉应力作用下发生开裂的裂纹;液化裂纹是指近缝区或多层间部位在热循环的作用下被金属重新熔化，在拉伸力的作用下，沿奥氏体晶界开裂的裂纹。 3.4 再热裂纹
由于奥氏体不锈钢热膨胀系数大，导热率低，故在焊接时接头附近的温度场和变形量极不均匀，导致很大的残余应力。在随后的PWHT(SR)或者高温服役时，残余应力的释放以及应力集中会使晶界的塑性变形较大，从而产生裂纹。这种裂纹一般出现在粗晶HAZ区，属沿晶裂纹，在粗晶区易于扩展，扩展一旦遇到细晶组织即停止。
奥氏体不锈钢焊缝热影响区的划分不像铁素体钢，尽管微观组织的变化如晶粒长大、溶质的析出以及距熔合线0-5mm区域的碳化物分布的变化，但是并没有相变发生，由于大的热膨胀系数和低的热传导率，在与焊缝连接的母材中存在较大的塑性变形。这个应变影响区SAZ(strain affected zone)与焊接参数(如焊条直径、电流/电压以及电极的摆动幅度等)有关，能够扩展到距熔合线约25mm处。
稳定化奥氏体钢如TP321和TP347中的再热裂纹是一个长期形成的过程。焊后冷却过程中碳化物在母材位错处的沉淀析出，导致晶内强化，晶界区域的蠕变集中以及后来形成的低塑性晶间裂纹。TP316由于没有强碳化物形成元素和相对高的蠕变塑性，一度被认为对于再热裂纹是免疫的。可是，在SAZ中存在复杂的多轴残余应力，与单轴应力相比，塑性大量下降。在英国能源电站的TP316钢焊接接头中曾出现过再热裂纹。以上提及的再热裂纹部分地归因于大零件的壁厚，其具有大的拘束。
对于奥氏体钢，再热裂纹发生在接近熔合线到距熔合线几毫米范围内，经常出现在最后一层焊道之下。可是对于厚壁或结构复杂的部件，再热裂纹也存在于SAZ中。 3.5 疲劳裂纹
由于机组的频繁启停，容易在设备的高应力区域出现疲劳裂纹，疲劳裂纹很难被发现，但其危害性极强。焊接接头存在缺陷(气孔、夹渣、夹钨、未熔合等)的区域容易形成疲劳源。
通过对奥氏体不锈钢焊接接头的大量等温疲劳试验，发现奥氏体钢存在两个奥氏体-铁素体脆性转变温度范围：350-550℃及550-950℃，Broek认为产生疲劳裂纹的因素主要有两点 ，即碳、氮、铬磷化物、铬氧化物、σ相和其它中间相的共同沉淀作用;无任何沉淀相，但有复杂铬化物的形成，容易造成晶格扭曲和晶间硬化作用。
碳化物和脆性沉淀相的含量低于6%时，疲劳裂纹的扩展速度不会超过正常状态下的两倍;但当Laves相、σ相和碳化物的含量超过7%时，疲劳裂纹的扩展速度会超过正常状态下的五倍，;当σ相和碳化物的含量高于6%时，疲劳裂纹的扩展速度不是很稳定。
321 4 结束语
电站高温焊接接头的完整性对于电站的安全运行有着重要的影响，由于焊接接头的组织性能不均匀，导致焊接接头在运行过程中产生应力的再分配和蠕变应变在软化区域的集中，使得这一区域有着早期失效的倾向。
1) 有焊接接头的HAZ性能较差，相对来说它们是安全的薄弱部位。
2) 对于马氏体耐热钢主要存在的问题有焊接接头的脆化、热影响区的软化、焊接冷裂纹和长时服役时产生的IV型裂纹等。
3)对于奥氏体耐热钢主要存在的问题有焊接接头中的晶间腐蚀、应力腐蚀、热裂纹、再热裂纹和疲劳裂纹等。
超超临界机组锅炉中的一些新型耐热钢在我国没有使用经验，应引起重视，在下面几个方面加强研究，以保障我国超超临界机组锅炉的制造、安装质量，确保超超临界机组的安全运行。
1)新型耐热钢的合金化原理、冶金特点; 2)新型耐热钢的常温及高温性能;
3)新型耐热钢的焊接性及焊接工艺、焊后热处理工艺和异种钢焊接工艺; 4) 新型耐热钢的热加工性能及工艺;
5) 新型耐热钢服役后组织、性能的变化规律及寿命评估。
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作者简介
范长信，1962年出生，研究生，硕士，教授级高工，国际焊接工程师。长期从事电站金属技术监督、电站材料焊接研究和电站锅炉压力容器检验工作。
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超临界火电机组锅炉范文第4篇
电力工程达标投产管理办法(2006版)
第一章 总 则
第一条 为不断提高电力工程建设管理和整体移交水平，充分发挥投资效益，提升企业经济效益和综合竞争能力，建立健全电力行业工程建设管理和卓越绩效考核评价体系，规范电力行业达标投产管理，特制订本管理办法。
第二条 本管理办法包括：火电工程达标投产考核标准、输变电工程达标投产考核标准和水电工程达标投产考核标准三部分考核内容。
第三条 本管理办法适用于火电工程单机容量300MW、水电工程装机容量250MW(冲击式、贯流式100MW)及以上新建、扩建或改建的发电工程，330kV及以上的输变电工程。其它等级和类型的工程可参照执行。
第四条 本管理办法以国家、电力行业颁发的关于电力建设的现行法律、法规、管理标准和技术标准及有关规定等为依据。遵循“节约型”、“环保型”的原则，达标投产不得以提高观感质量为由，擅自提高装饰和建设标准，力戒做表面文章和搞形式主义。
第五条 达标投产工程应贯彻落实事前、事中、事后全过程控制的原则，做到有计划、有组织、有落实、有检查、有记录。
第二章 达标投产的考核
第六条 项目法人单位应结合工程的实际情况，根据本管理办法的要求，在设备和施工招标前组织编写工程项目的达标投产计划，作为施工组织设计大纲的附件提交审查，在审定的基础上制定达标投产实施细则，在所有的承包合同和工程实施过程中，都要体现达标投产计划和细则的要求，并报上级主管单位备案。
第七条 达标投产工程在建设期间的动态考核，由项目法人单位和其上级主管单位负责。 第八条 达标投产考核原则上分自检、预检、复检三个阶段进行。
第九条
凡申请达标投产的工程，项目法人单位应进行达标投产自检，并向其上级主管单位提交自检报告和预检申请，由上级主管单位根据项目法人单位的申请组织预检。项目法人单位在预检并经整改后，向上级主管单位提出达标投产复检申请，由上级主管单位组织复检。
上级主管单位可根据实际情况，将预检和复检合并一次进行。
1 电力工程达标投产管理办法(2006版)
第十条
凡申请由中国电力建设企业协会(以下简称“中电建协”)统一命名和挂牌的达标投产工程，其复检工作应由中国电力建设企业协会组织进行。
凡申报中国电力优质工程的建设项目，其复检工作一般由中国电力建设企业协会组织进行。
第十一条 同期核准建设两台及以上机组的发电工程，达标投产考核可按单台(首台包括公用部分)或多台进行。多台申报时，仍按单台考核评价。
输电线路、变电站(换流站、开关站)为同期核准建设的，达标投产考核可以分别进行，也可以作为整体项目进行。整体申报时，仍分别考核评价。
第十二条 达标投产自检
(一)由项目法人单位负责组织，设计、施工、调试、监理等参建单位和运行单位参加。
(二)自检工作一般应在机组(工程)投产、性能试验(火电)结束后1个月内完成。
(三)自检内容：
1.逐项核查达标投产的八项必备条件。
2.在安全可靠、额定负荷运行(水电在当前最大负荷)工况下，按照本管理办法的规定，对六个考核项目逐条、逐项地进行全面检查，不得抽查。
3.对建设过程各阶段质量监督检查评价中提出的整改项目完成情况进行考核。 4.核查建设期工程管理评价、安全检查、质量检查、现场协调会等提出整改意见的完成情况。
5.严格按照本管理办法六个考核项目的评分标准进行评定。
6.填写“达标投产自检结果表”和“达标投产申报表”，按本管理办法附表3的要求，整理出版真实、齐全的“达标投产支持性材料”，并报送上级主管部门(另附电子版)。
(四)对全部满足达标投产八项必备条件的工程，项目法人单位应向上级主管部门提交达标投产自检报告和达标投产预检申请。
(五)对不能全部满足达标投产八项必备条件的工程，项目法人单位应向上级主管单位提交专题报告，说明原因并提出整改计划。
第十三条 达标投产预检
(一)由项目法人单位的上级主管单位负责组织，项目法人单位及设计、施工、调试、监理等参建单位和运行单位参加。
(二)预检工作一般应在机组(工程)投产、性能试验(火电)结束后3个月内完成。
(三)预检内容：
1.重点核查达标投产八项必备条件。
2
电力工程达标投产管理办法(2006版)
2.核查自检结果中的扣分项及质量监督提出整改意见的完成情况。
3.检查可能产生安全隐患、质量隐患及影响经济运行的现场实物和工程档案资料。 4.在安全可靠、额定负荷运行(水电在当前最大负荷)工况下，按“达标投产预检结果表”对六个考核项目分别按不小于50%的比例进行抽查，并提出整改要求，作出考核评分，提出预检报告。
5.核对、修改并完善“达标投产申报表”和“达标投产支持性材料” (另附电子版)。
(四)全部满足达标投产八项必备条件的工程，应向复检单位提交达标投产预检报告和达标投产复检申请。
第十四条 达标投产复检
(一)由复检单位负责组织。项目法人单位及设计、施工、调试、监理等参建单位和运行单位参加。
(二)复检工作一般应在机组(工程)投产、性能试验(火电)结束后6个月内完成。
(三)复检内容：
1.逐项核查达标投产的八项必备条件。
2.核查预检结果中的扣分项及质量监督各阶段所提出整改意见的完成情况。 3.重点抽查可能产生安全隐患、质量隐患及影响经济运行的现场实物和工程档案资料。 4.在安全可靠、额定负荷运行(水电在当前最大负荷)工况下，对六个考核项目分别进行重点抽查，抽检率应不小于50%，对关键部位和重要工序过程要进行追溯性核查，并提出整改要求;当预检和复检合并进行时，抽检率应不小于60%。
5.核查同期核准建设的环保项目，是否做到“三同时”。
6.按照本管理办法的评分标准进行评定，填写“达标投产复检结果表”。由复检组提出复检报告，按本管理办法的规定报批。
第三章 达标投产的必备条件与评分办法
第十五条 达标投产的必备条件
(一)工程建设项目符合国家基本建设法律、法规的有关规定。
(二)按设计全部完成建筑和安装工程，通过质量验收及质量监督;影响安全稳定运行的所有重大问题都已经解决。
(三)按相关规定全部完成调整试验、启动试运行及性能试验(火电)工作，并移交生产。
(四)建设期未发生重大人身死亡事故、重大机械设备损坏事故、重大火灾事故、特大交通事故、重大环境污染事故和重大垮(坍)塌事故。
3 电力工程达标投产管理办法(2006版)
(五)分项、分部工程质量全部合格，且单位工程优良率：建筑工程不低于85%(水电75%)，安装工程不低于95%(水电90%)。
(六)同期建设的环保项目在达标投产复检时应符合设计，运行正常。
(七)火电机组达标投产复检考核等效可用系数：300MW级机组应不低于85%，600MW级机组应不低于80%，600MW级以上机组应不低于75%;水电机组：不低于85%;输变电：不低于90%。
(八)达标投产复检六个考核项目的得分率分别达到80%以上。 第十六条
达标投产的考核评分标准
(一)火电机组：标准分为 1000分
其中：安全健康与环境管理150分、建筑工程质量与工艺150分、安装工程质量与工艺200分、调整试验及技术指标200分、工程档案管理100分、工程综合管理200分。
(二)输变电工程：标准分为1000分
其中：安全健康与环境管理150分、建筑工程质量与工艺150分、安装工程质量与工艺200分、质量控制指标及调试技术指标200分、工程档案管理100分、工程综合管理200分。
(三)水电工程：标准分为1000分
其中：安全健康与环境管理150分、土建工程质量工艺与进度控制300分、机电及金属结构工程质量与工艺200分、调整试验及技术指标100分、工程档案管理100分、工程综合管理150分。
第十七条 各考核项目中的子项不设扣分限额，考核时不扣分即得分。
第十八条 为追求观感质量，违反质量与工艺标准，擅自增加抹面、喷涂等工序遮掩瑕疵;管、线不走捷径，片面追求美观和集中效果的，加倍扣分。
第十九条 量化的考核指标，严格按本管理办法的考核标准统计填报。瞒报、虚报指标加倍扣分，情节严重的取消达标投产资格。
第二十条 难以量化的考核项目，按本管理办法考核标准的范围、内容、数量和计量单位等进行核查。
第四章 达标投产工程的命名
第二十一条 凡通过达标投产复检的机组(工程)，经上级主管单位审核认定后，由上级主管单位命名为“达标投产机组(工程)”。
第二十二条 凡经中电建协复检、审核，并符合达标投产考核标准的机组(工程)，由中电建协命名 “达标投产机组(工程)”，统一颁发证书、奖牌，并根据申报单位的建议，对建设、运行单位及设计、施工、调试、监理等主体参建单位分别颁发证书、奖牌。
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电力工程达标投产管理办法(2006版)
第五章 奖罚办法
第二十三条 建议项目法人单位对达标投产工程做出贡献的主体参建单位给予适当的物质奖励。
第二十四条 建议工程建设招标单位在工程招标中，对具有达标投产业绩的主体参建单位，在同等条件下优先选用。
第二十五条 对达标投产工作中弄虚作假，考核结果与实际严重不符，经核查属实者，取消命名、收回奖牌。
第六章 附 则
第二十六条 本管理办法自2006年5月1日起实施。 第二十七条 本管理办法由中国电力建设企业协会负责解释。
5 电力工程达标投产管理办法(2006版)
电力工程达标投产管理办法
条 文 说 明
第一章 本章阐明了编制本管理办法的目的和依据： 1.体现了适应电力体制改革新形势、新特点的需要。
2.采用了新颁布的国家和行业工程建设管理标准、技术标准，如《卓越绩效评价准则》GB/T 19580-200
4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-200
1、《电力建设施工质量验收及评定规程 第1部分：土建工程》DL/T 5210.1-200
5、《水利水电基本建设工程单元工程质量等级评定标准 第1部分 土建工程》DL/T 5113.1-200
5、国家电监会办公厅 建设部办公厅办电输(2006)8号《关于开展电力工程建设标准强制性条文实施情况检查的通知》。
3.加强了对现行国家有关工程建设法律、法规和规范性文件的执行力度，如《建设工程质量管理条例》(中华人民共和国国务院令第279号)、《工程建设标准强制性条文》、《电力建设工程质量监督检查典型大纲(火电、送变电部分)》(电建质监〔2005〕57号)、《水电建设工程质量监督大纲(试行)》(国电水电质监〔2002〕13号)。
4.增加了近年来电力工程应用脱硫、脱硝、直接空冷、750kV超高压输变电新技术、循环流化床锅炉、燃气轮机、抽水蓄能等工程质量控制及检查的内容。
5.引入了“国家优质工程质量奖”、《国家工程建设质量管理奖》、“中国建筑鲁班奖”等国家级奖项现行评选办法的相关内容。
6.总结电力行业十年来达标投产工作经验，健全了电力工程建设质量管理和卓越绩效考核评价体系。
7.本管理办法强调了实现达标投产必须是全过程控制和系统的工程建设管理，既是电力工程达标投产的事前策划、事中过程控制和事后卓越绩效考核评价的管理体系，也是实施创优的指导大纲。
8.明确了达标投产考核的具体操作办法。
第十条 本条所称“凡申报中国电力优质工程的建设项目，其复检工作一般由中国电力建设企业协会组织进行”指实施后期，对照本管理办法，认为符合达标投产考核标准，基本符合优质工程申报条件，计划申报中国电力优质工程的，其达标复检工作一般应由中电建协组织复检，对已具备完善的达标投产考核能力的大型电力企业，也可自行组织复检。
第十一条
本条所指的输电线路及变电站分别申报时其容量界定为：线路100km以上;三相变压器容量：500kV 750MVA;330kV 240MVA。
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电力工程达标投产管理办法(2006版)
第十二条 达标投产检查中“支持性材料”指直接针对考核项目的主要依据资料清单或数据。与“备查资料”的不同点在于，达标投产阶段备查资料一般以档案为主，支持性材料是进一步核实原始资料的提纲。
例：“合法性依据证明文件一览表”是支持性材料，由项目法人单位提交检查人。内容包括归档号、文件名称、发文单位。而表内所指具体文件及内容则是“备查资料”，现场检查时检查人可到档案室核实原件。
“达标投产支持性材料”包括以下内容：
一、安全健康与环境管理 1.安全情况汇报总表。
详细说明事故考核结果。汇总表应包括机组建设期内各参建单位按全口径统计的全部事故。
2.保安电源动作情况汇总表。
详细说明第5条保安电源的考核结果。汇总表应包括机组建设期内，保安电源、备用电源、UPS、事故照明电源等各类保安性电源的全部自投情况。
3.起吊设施使用许可证汇总表。
分别统计各参建单位施工用的全部起吊设施和机组运行检修用的各类起吊设施，汇总表应包括起吊设施的名称、型号、规范、使用单位、安装地点、使用许可证发放单位和有效期等内容。
二、建筑工程质量与工艺
1.“火电建筑、安装静态质量评定汇总表”，见《火电工程调整试运质量检验及评定标准(1996年版)》(建质〔1996〕111号)附表1，按机组汇总，另附建筑单位工程名称清单。公用系统计入首台机组。
2.本专业采用的技术标准清单
3.建筑工程主要里程碑工期计划、实际完成情况汇总表。
三、安装工程质量与工艺
1.“火电建筑、安装静态质量评定汇总表”同上，按机组汇总，另附安装单位工程名称清单。
2.安装工程主要里程碑工期计划、实际完成情况汇总表。
3.受监焊口焊接质量统计表，其中应包括被焊部件材质、外观检查及无损检验、应检当量数、一次合格当量数、返修当量数及一次检验合格率等内容。
四、调整试验及技术指标
7 电力工程达标投产管理办法(2006版)
1.分系统试运项目验收签证汇总表。
2.进入168h满负荷试运时水汽品质化学监督原始记录及168h满负荷试运期间水汽品质化学监督记录。
3.热控自动投入率统计表，包括机组进入168h满负荷试运时和168h期间，按《火电机组热工自动投入率统计方法》的规定统计的热控自动投入率。
4.热控仪表投入率统计表按设计全数统计。
5.电气自动装置投入率统计表，包括发变组、各级厂用电和升压站等全部电气自动装置。 6.电气保护装置投入率统计表，包括发变组、各级厂用电和升压站等全部电气保护装置。 7.电气仪表投入率统计表按设计全数统计。
8.耗燃油统计表，是指本台机组从首次点火吹管至完成168h满负荷试运期间全部消耗的燃油量，还应说明点火方式和燃油的计量方法等。
9.168h满负荷试运曲线，应是在线录制的24h一张(时间坐标最好设定为12格)便于确认负荷、压力、温度、流量等主要参数值的彩色曲线。
10.可靠性统计表，包括机组等效可用系数、强迫停运率、强迫停运次数和非计划降出力等，应符合电力可靠中心的规定。原始资料备查。
11.考核期化学监督项目一览表是机组逐月统计的水汽合格率。应由生产运行单位提供。 12.供电煤耗统计计算表。
供电煤耗应是机组投产6个月期间任意2个月供电煤耗的平均值，并应提供计算依据。 13.热控监测仪表汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。 14.DAS模拟量汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。 15.DAS开关量汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。 16.热控保护装置汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。 17.热控自动装置汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。 18.电气监测仪表汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。 19.电气继电保护装置汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。 20.电气自动装置汇总表，可按设计全数统计。凡不能正常投运的需要说明原因。
五、工程档案管理(不编入支持性材料册中，但复查时由档案部门提供备查) 1.由档案部门提交，包括移交案卷类别、案卷数、批次、移交单位、日期、接收单位、移交人、接收人情况一览表。
2.建设项目档案保存单位与保管期限表。见附表6。
六、工程综合管理
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电力工程达标投产管理办法(2006版)
1.由设计单位提出的“设计变更费一览表”(即该工程的全部设计变更发生费用的统计表)，包括由建设单位提出的工程建设全部工程洽商单所发生的费用增减清单。
2.合法性依据文件一览表，由项目法人单位提交。包括归档号、文件名称、发文单位。 3.由项目法人单位提交主要参建单位中标项目及其相对应的资质、管理体系认证一览表。 4.机组建设质量总评表
5.由生产单位提出的包括该工程主设备、主系统和辅助设备等未消除的缺陷项目一览表。 第十三条 本条明确了达标投产预检工作的三方面要求。预检工作对八项必备条件必须逐项核查，按“达标投产自检结果表”进行核查。
预检查组成员资格：
1.熟悉电力建设程序及相关标准，从事电力建设工作十年以上，有丰富的实践经验。 2.经过达标投产管理办法的培训，掌握达标投产现场检查方法和程序，熟悉考核项目的考核内容、要求和扣分标准。
3.身体健康、逻辑思维敏捷、语言表达能力强，具有一定的文字能力。能适应高节奏的现场检查工作。
4.认真、公正的履行职责，诚实守信、廉洁奉公。 第十四条 本条明确以下内容：
(一)由复检单位负责组织。 1.复查组成员资格： 1.1 具备预检组成员资格
1.2 熟悉电力建设程序、精通电力建设相关标准，有丰富的实践经验，在电力行业内曾担任过大中型电力工程技术负责人，具有高级工程师及以上职称。
2.复查迎检工作注意事项：
2.1 由项目法人单位的上级主管单位向复查单位提交复查申请、申报表，组织迎检组。 2.2 迎检组向现场复查组的每位专家提供迎检资料一册，包括汇报材料、申报表、达标投产支持性材料、预检报告和专业配合人员名单。
3.复查程序：
3.
1达标投产复检汇报会(首次会)：由复检组组长主持，复检组成员、各主要参建单位、运行部门领导及专业人员参加。由建设单位为主围绕达标投产考核内容进行汇报，主要参建单位和运行部门可作补充。汇报会时间包括光盘播放在内一般为60～90分钟。
3.
2迎检人员应是参建单位和运行单位被检工程项目相关专业负责人，熟悉达标投产预检结果。
9 电力工程达标投产管理办法(2006版)
3.3 现场实物复查应备好安全帽、手电筒、检测工具，如靠尺、塞尺、测温仪、测振仪、电阻测试仪、力矩扳手及经纬仪等劳动保护用品及器具;生产运行人员应做到现场复查配合及时到位。
3.4 资料核查应事先对照考核内容，本着满足完整、准确、高效检查的原则，落实好备查资料和地点。档案管理人员应做到配合及时到位。
3.5 复查组内部沟通会议
3.6 达标投产复检总结会(末次会议)：由复检组组长主持并作复检总结，各专业组复查专家作专业点评。达标投产复查结论上报复查组的派出单位审核批准。
(三)核查同期核准建设的环保项目，是否做到“三同时”是指：“同时设计、同时施工、同时投产”，首台机组投产时仅考核运行是否正常。
第十八条 本条是“力戒做表面文章和搞形式主义”的体现，倡导严格执行工艺和验收标准，一次成优原则的导向。
第十九条 本条是对“瞒报、虚报指标者”的惩罚。
第二十六条 本管理办法自2006年5月1日起实施，原则上2004版应同时废止，考虑到2004版和2006版的过渡，正在执行2004版的工程项目，项目法人单位可根据工程实际情况适当延长2004版的执行期。
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电力工程达标投产管理办法(2006版)
火电工程达标投产考核标准
中国电力建设企业协会
2006年4月
11 电力工程达标投产管理办法(2006版)
超临界火电机组锅炉范文第5篇
一、高温腐蚀的原理
通过对高温腐蚀进行研究, 研究人员发现, 导致腐蚀的是硫化物质, 而该硫化物质的来源则是锅炉日常燃煤。燃煤是将煤块粉碎成末, 并加以吹风的方式助燃, 与原有的方式相比, 燃烧更加充分。但是在这一过程中, 燃料中含有的硫会与铁及其氧化物质进行反应, 从而形成腐蚀。这一点也可以从锅炉维修工作中找到答案, 从腐蚀的区域来看, 大多是在燃烧的下部或者是中部, 而区域特点体现在内层坚硬而外层松软, 剥落外层后, 被覆盖的区域呈现出蓝色。燃料中含有一定量的硫, 并且硫的含量与煤质有很大关系, 某些燃料中硫的含量非常高, 燃烧过程中会将其分解, 受到燃烧空间内一氧化碳作用, 反应结束后附着于锅炉的表面, 高温腐蚀的现象由此而产生。
从这一原理可以算出, 锅炉腐蚀的严重程度与燃料硫的含量有密切联系, 腐蚀越严重则证明其硫的含量越高。而解决问题也可以从此方面入手, 尽可能选择硫含量低的燃料, 该项工作可以通过检测实现。也可以对燃料燃烧的方式进行改进, 对其通风与燃烧的时间进行控制, 并且在燃烧的过程中对硫的含量进行检测, 一旦发现其超标, 就应该调整燃烧方案。除过硫化物高腐蚀外, 还有其它因素也可能会对锅炉产生腐蚀。
二、高温腐蚀的防止措施
(一) 非表面防护措施
此类措施主要作用在于避免热负荷集中于一处, 从而导致该部位温度过高而出现结焦。将水冷管壁的温度降低, 随着温度提升, 腐蚀的效果就会增强, 腐蚀的速度就会增快。配风合理, 避免火焰的中心出现偏斜, 也要防止硫酸盐熔融后在水冷壁上附着, 减缓该部位腐蚀的速率。一次风速降低而二次风速提升, 对煤粉的细度进行严格控制, 确保其能够完全燃烧。防止锅炉在燃烧过程中出现缺氧现象, 炉膛口的过量空气系数应该保持合理, 防止缺氧燃烧现象出现, 同时防止水冷管出现的还原性反应, 使高温腐蚀的程度有效减轻。从锅炉结构方面来看, 可以通过增加边侧二次风的方式来改善水冷管的还原性气氛, 对高温腐蚀防止有较好的效果, 但是对于某些锅炉在技术方面有一定难度。
如果燃料不稳定, 就需要对煤的含硫量进行合理控制, 而不同类型的锅炉其腐蚀的位置不同。对于已经受到腐蚀并且影响到锅炉正常工作的水冷壁管而言, 温度提升过程就是管壁腐蚀加剧的过程, 需要及时处理。
(二) 表面防护措施
该种方法也是防腐蚀的主要方法, 在容易受到腐蚀的区域, 主要是水冷管壁覆盖隔离层, 从而实现防腐目标。涂层的必要性体现在防止腐蚀与逐层剥落, 可以在应用过程中对工艺进行持续改进从而提升工作质量, 如利用电弧喷涂工艺。喷涂物种丝材生产从技术上来看已经成熟, 丝材采用了特种陶瓷组分, 喷涂过程中形成高硬度的塑性与硬质金属相, 二者结合到一起形成优质的防腐蚀涂层体系, 该项技术需要注意冲蚀颗粒与微观结构的配比要求。丝材粉芯则应用了团聚工艺, 涂层成分的均质性能够得到保证, 利用传统方法进行混合的不均匀问题能够得到解决。
三、针对燃烧系统进行改造
无论是表面或者是非表面措施都利用其它物质或者是作用于其它物质从而实现防腐效果, 防腐效果的达成也可以通过燃烧系统改造实现。改造工作的总体思路是提前混合并且对二次风的风量比例进行改变。燃尽风在二次风中的比例要适当降低, 强化风包粉效果的同时弱化膛内空气分级燃烧。二次风流通面积适当增大, 对稳焰环筋肋进行改进, 增加主燃烧器二次风量, 使风包粉效果得以强化, 燃尽风比率则需要适当降低, 促使膛内还原性气氛得以改善。燃烧器改造后, NOX排放量会增大, 解决该问题可以通过对二次风量调整配比来实现, 从而在环保与安全两方面找到平衡点。
燃烧器偏装, 该方法主要的目的在于对气流刷墙的现象进行改善, 通过安装角度偏移, 从而实现调整效果。二次风导流筒改造工作也是对其角度进行调整。
四、超临界对冲燃烧锅炉高温腐蚀研究
某厂超临界锅炉配置了旋流燃烧器, 并设有OFA系统, 锅炉运行过程中, 经检查水冷管壁出现了减薄现象, 经过计算后, 如果未能采用措施, 依据该速度, 会对锅炉正常运行造成严重影响。
通过检查与分析, 出现问题的原因在于燃烧器处于还原性气氛中, 为高温腐蚀产生提供了条件。从锅炉结构看, 炉膛深而短, 火焰刷墙概率增大。而从燃料方面来分析, 该厂近年来煤种变化频繁, 燃煤硫含量高, 从而导致了高温腐蚀加剧。
了解了该问题出现的原因后, 该厂采用的措施是降低燃料硫含量, 对硫的总量进行控制, 水冷壁采取喷涂措施, 提升燃烧区域氧气含量, 缩短单火焰行程。结合到燃烧调整, 对二次风进行改进, 两侧配风增大。通过上述一系列措施应用, 锅炉的高温腐蚀得到了明显的改善。
结束语
高温腐蚀对于锅炉而言, 带来的后果非常严重, 而锅炉结构不同, 高温腐蚀区域也有所不同, 其背后原因也有差异。但是在某些方面其成因是有共性的, 如燃料, 解决这一问题, 某些方法也是通用的。工作人员需要及时发现问题解决问题, 从而确保锅炉能够正常运行。
摘要：锅炉运行过程中, 其主要散热部分是水冷壁管, 而散热环节由于多方面因素影响, 容易导致散热管被腐蚀, 从而对正常散热造成影响。为解决这一问题就需要从影响到散热管的因素着手, 通过分析并采取措施解决问题。本文就超临界对冲燃烧锅炉高温腐蚀研究作简要阐述。
关键词：超临界,对冲燃烧锅炉,高温腐蚀研究
参考文献
[1] 李吉锋.超临界对冲燃烧锅炉高温腐蚀研究[J].科技与企业, 2016 (10) .
超临界火电机组锅炉范文第6篇
华电国际电力股份有限公司四川分公司 火电机组“降非停”工作方案
2015年，各火电单位狠抓各项降非停措施的落实，设备可靠性得到有效提升，尤其是电气热工原因引起的机组非停得到有效遏制。为进一步巩固成果，切实做好2016年火电机组降非停管理工作，特制定本工作方案。
一、2015年火电机组非停情况
2015年公司发生非停7台次，年台均0.63台，较华电国际高0.19次(较集团公司高0.04次)。其中四管爆漏4次，锅炉原因1次，电气原因1次，热工原因1次，影响电量1.47亿千瓦时。各单位发生非停情况为：
1. 广安公司：发生非停4次，年台均0.67次，锅炉四管原因2次，热工、电气原因各1次，影响电量4350万千瓦时。
2. 珙县公司：发生非停2次，四管原因1次，锅炉减温水系统原因1次，影响电量9367万千瓦时。其中#61炉水冷壁泄漏，被华电国际认定一类障碍。
3. 内江高坝电厂：发生非停1次，为四管爆漏，影响电量1027万千瓦时。
尽管公司2015年公司非停同比下降11次，降幅较大，尤其是珙县公司电气热工两个专业和攀枝花三维公司实现了全年机组“零非停”。但广安、珙县、内江机组强迫停运台均次数仍高于华电国际平均水平，暴露出在防非停方面基础管理仍不扎实，措施落实不够，采取的对策和措施针对性不强等问题。
二、2016年降非停措施及要求
1. 坚持“零非停”目标。为深入贯彻“零非停”理念，公司将进一步加大非停奖惩力度，按照“发生非停(泄漏)就考核、全年实现零非停(泄漏)就奖励”的原则，年终公司将结合绩效目标管理规定对各单位非停情况进行考核。
2. 强化“零非停”管理。各单位要牢固树立“零非停”目标不动摇，努力打造“零非停”机组和“零非停”电厂，检修、运行每个专业都要制定本专业防非停措施和定期工作计划，按照“四个凡事”要求，将防非停责任落实到每个岗位，并不断根据集团公司月度设备异常情况通报中的案例教训以及系统外其他单位的典型案例，举一反三，不断完善各专业防非停措施和定期工作，逐渐形成防非停工作规范化管理，切实做到防非停责任明确，目标清楚，指标具体，同时各级管理人员都要不定期抽查各专业防非停措施及定期工作执行情况，确保防非停措施真正落实到位。
3. 坚持非停“四不放过”。机组非停发生后，分管领导要亲自主持非停分析会，要按照“四不放过”原则，在分析技术原因、设备原因的基础上，要深入排查背后的管理原因，非停原因尤其是管理原因分析不清时机组不能启动，原因清楚但隐患得不到彻底消除且没有可行、可靠的防范措施时，机组不能启动。对排查出的问题，要责任落实，明确整改时间，确保整改闭环;对制度缺失或不完善的，应对制度及时修编，堵塞漏洞，要坚决杜绝重复性、管理性、误操作性事件的发生。
4. 做好运行规范化管理。要按照华电国际《火力发电企业运行规范化管理导则(2015版)》(华电国际生„2015‟1412号)要求，做好运行规范化管理，不断规范操作流程，提高运行人员的监盘质量。切实做好防锅炉灭火、防超温超压、防超标排放等事故预想工作。运行主管部门要结合本单位人员、设备以及系统内外各种典型事故，制定运行人员技能培训计划，不断利用仿真培训系统对典型故障和相关应急预案进行演练，有效提升运行人员操作调整和处理异常事件能力，杜绝误操作事件发生。机组备用时间较长的，应制定备用机组与运行机组的控制员定期交叉上岗制度，避免备用机组控制员长期闲散，专业知识荒废;机组全停的单位，应加强对运行人员进行规程和各种异常事故处置的调考。
各单位要积极探索建立运行操作防非停F点，避免因运行操作、检查、监护及系统隔离不到位等造成机组非停;逐步建立生产风险通报许可机制，制定运行操作风险预控卡，实现运行操作风险分级管理。积极创建机组启停调度卡、节点状态参数确认卡等，实现机组启停过程及正常调整零误操作;有条件的单位要逐步开展电气操作全过程监控，实现对6kV设备停送电及母线倒闸等电气操作进行全过程录音、录像。编制并不断完善运行主因非停案例培训题库，结合岗位实际，增强培训的时效性;要建立运行管理日、周通报机制，对存在的问题及时跟踪分析、考核，实现闭环管理。
5. 做好机组运行管理。公司鼓励各单位充分利用低谷时段消缺，在机组运行中发生影响安全运行且无法通过切换系统或设备消除的重大缺陷时，应及时组织相关技术及安全管理人员从安全、技术、经济性等方面进行全面、合理的评估，并及时通报公司，必要时可邀请华电电科院、华电国际技术服务中心参加，制定有针对性的安全技术措施及预案并严格执行。在低负荷消缺过程中如发生异常情况，应立即停止操作并及时汇报公司和电网调度部门，必要时安排立即停机，严禁“强撑不停”，防止较大事故的发生及损坏范围扩大。
严格执行国家能源局《防止电力生产事故的二十五项重点要求》(国能安全„2014‟161号)和华电国际《火电机组重点补充反事故技术措施(2014版)》，坚决杜绝采取降低机组安全可靠性的人为干预措施来“降非停”(如随意修改或退出机组重要联锁、保护逻辑、定值等)，公司将结合季节性安全检查活动进行抽查，发现违反的，一经查实，给予考核并取消有关奖励。
目前每个单位都有备用机组，且备用时间都相对较长，各单位在有备用机组且不影响电量的前提下，经安全、技术、经济评估后，公司允许各单位通过轮停或倒机的方式进行消缺，但机组停运前需提前书面(或短信)汇报公司安全生产部。
6. 做好机组检修管理。各单位要按照公司《机组精细化检修管理实施指导意见(试行)》要求，深入开展机组规范化、精细化检修工作，重点抓好修前、修中、修后三个环节，把控项目、质量、费用、工期四道关口。实施精密点检的单位，要建立“日常点检，定期体检，精密诊断跟踪”的设备管理模式，要通过精密点检，发现设备故障规律，不断完善检修项目计划。检修中，要强化检修工艺纪律、质量标准和过程管控，重点抓好锅炉防磨防爆、继电保护和热控逻辑保护核查等关键设备部位的检查治理工作。
机组大修和特大技改项目要实施监理制和目标责任制。企业可自行组织内部监理队伍，技术力量和人员无法满足时，可以通过招标等方式聘请外部建立。机组大修和特大节能技改项目实施前，各单位要与四川公司签订目标责任书，四川公司将按目标兑现考核。
修后调试和试验是检验机组检修质量的关键环节，应制定详细的项目试验清单和做好设备品质再鉴定工作，确保设备出力达到设计值，仪表准确，联锁及保护动作可靠，实现机组修后一次启动成功、一年内无临修，机组检修质量能评定为全优机组。
7. 做好设备缺陷管理。各单位要建立缺陷管理制度，提高设备消缺质量和缺陷处理及时性。建立周、月缺陷分析制度，按月对缺陷管理进行奖惩;实行缺陷分类管理，严格缺陷延期审批程序，建立延期缺陷清单，定期清理延期缺陷处理情况。加大对缺陷发生率和重复性缺陷的考核力度，杜绝小缺陷发展成大问题。季度消缺完成率：主设备应达到100%，辅助设备应不小于90%，对暂时不能消除的缺陷应制定预防措施。
每月要对单体设备跳闸及设备强迫停运检修事件进行统计和原因分析，制定针对性防范措施，以彻底消除同类型设备非停隐患，以单体设备零非停确保机组零非停。
8. 做好电气热工隐患排查治理。各单位要按照集团公司《火电机组热控系统可靠性评估细则》和华电国际《电气专业隐患排查细则(试行)》要求，每年组织开展一次电气热工设备隐患自查工作。四川公司将根据情况组织开展区域交叉互查工作。电气热工隐患排查治理应重点做好：(1)落实电气热工设备“三定”(定人、定路线、定时间)管理，落实好设备主人制，做好设备定期巡视检查;(2)要制定电气热工设备全年试验计划，有计划地开展定期试验工作，确保试验项目无漏项;(3)制定电气热工设备全年检修项目计划，实现电气热工设备检查、检修全覆盖;(4)建立电气热工回路端子定期紧固制度，制定回路端子紧固计划，确保所有端子都能按计划紧固;回路端子紧固时间、责任人要建立台账;(5)做好设备异常和缺陷分析及隐患排查治理工作，重点排查治理电动机(电动头)、电缆、变频器、开关等设备附件及相关保护逻辑、定值隐患，按照“四不放过”的原则从严管控，抓好闭环管理和举一反三，采取管理和技术手段进一步规范人的行为，坚决杜绝人员责任性、管理性和误操作等不安全事件的发生，杜绝因电气热工原因引起的机组非停。
9. 做好锅炉“四管”防磨防爆管理。认真落实集团公司《防止火电厂锅炉四管泄漏管理暂行规定》和华电国际《锅炉承压部件防磨防爆工作管理规定》。切实做到“三个必须”和“三项禁止”。“三个必须”：一是必须坚持逢停必检。锅炉无论大小修，机组在检修间隔中运行时间只要超2000小时，每年必须开展一次全炉膛搭架检查，对炉内承压部件进行一次全面检查，水平烟道、尾部烟道等部位随停随检查;二是必须坚持查修分离。要建立和保持一个相对稳定且精干的检查队伍，只负责“查”，查出问题交由“修”单位处理，建立针对“查”、“修”完善考核机制，分区管理、责任到人、严格奖惩，确保“查修分离”取得实效;三是检查必须详实。分管生产领导必须参与四管防磨防爆检查;每次四管检查，对检查部位、测量数据、检查人员都要有详细记录，对重要检查部位要拍照;每季度开展一次锅炉四管磨损趋势分析，分析要有记录，并作出下一步工作安排。“三项禁止”：一是禁止金属超温运行和违反升降温、升降压曲线运行;二是禁止锅炉停运后违规采取启动引风机等方式加速冷却;三是禁止四管更换后未经水压合格就启动。
四川公司将根据情况，抽调技术骨干人员组建四管特检队，参与各单位四管防磨防爆检查。
10. 做好技术监督管理。各单位要完善技术监督网络，明确重要主辅设备技术监督项目、内容、监督要求和责任人，加强对技术监督异常指标和异常趋势分析，围绕设备全寿命周期开展技术监督工作，在事前计划、事后分析的基础上切实加强事中控制，提高设备保障能力。要充分发挥华电电科院和华电国际技术服务中心技术力量，加强技术监督交流，提升技术监督水平，切实发挥好技术监督对安全生产保驾护航的基础性作用。
11. 做好反措管理。各单位要按照国家能源局《防止电力生产事故的二十五项重点要求》和华电国际《火电机组重点补充反事故技术措施(2014版)》要求，结合本单位设备运行状况，制定本单位年度反事故措施计划。凡不符合二十五项反措要求的，要结合机组年度检修、技改计划，优先安排处理，并对检修、运行规程和试验项目进行及时修编。
12. 做好信息通报工作。根据华电国际《华电国际电力股份有限公司电力生产不安全事件调查处理和责任追究管理办法(B版)》(华电国际生„2012‟116号)要求，做好信息沟通和汇报工作。机组发生非停后，应在事件发生30分钟内电话或短信报告四川公司，事件发生4小时内应将事件初步分析报告(即时报告)报四川公司，事件发生2日内应将事件详细分析报告报四川公司备案。对于瞒报、假报、迟报的行为，公司将按有关规定进行处理。
凡发生非停的单位，分管领导和相关责任人应到公司“说清楚”。