空调设计范文

空调设计范文第1篇

一 概述

空调远程监控器是为实现空调机远程监控而设计的专门化模块，该模块提供一个标准的RS232/RS485串行接口。借助该模块，用户可将空调升级成智能设备，使这些空调产品能适应行业标准要求，方便地通过计算机串口远程监控空调，实现“遥测、遥信、遥调、遥控”四遥功能，增强其市场竞争力。

二 产品参数

空调切换器是一种智能空调控制器，可对空调的运行状态进行检控，按照预先设定好的空调运行，关机以及组合行为进行控制，并具有来电自动启动功能，已达到保护设备，节能降耗，提高机房管理效率，延长空调使用寿命的目的。本产品广泛适用于民用、中小机房、通信站、UPS机房中的各类各品牌的柜式。主要用于两台空调的切换控制。

三 技术要求

可用于设置两台空调的高温及低温预警，低温预警，就是空调温度传感器检测到的温度小于设定的值是，两台空调同时关闭。高温预警，就是空调温度传感器检测到的温度大于设定的值，两台空调同时打开。当使用模式4时，温度处于低温及高温预警之间，两台空调正常切换。可设置1分钟至24小时之间任意的切换时间。

四 布局图

1、利用“空调(除湿机)智能控制器”对单台空调进行系统的群控;

空调设计范文第2篇

【关键词】暖通空调;节能设计;现状

引言

全球变暖日益加深着我们的生存危机，建筑能耗中的一个重要的组成部分就是暖通空调的能耗。我国目前在暖通空调的节能设计方面仍然存在这很多的问题，但是幸运的是我们已经意识到了这些的问题，因此，相信我们共同努力加大对暖通空调的节能设计的研究，就一定可以使我国在暖通空调的节能设计方面的研究取得突破。

1、我国暖通空调的发展现状

虽然近几年来我国暖通空调发展有了一定的进步，但是仍然存在着很多问题。

我国暖通空调的发展东西部发展很不平衡，无论是暖通空调使用的数量还是技术、理论以及暖通空调生产的厂家数量东西部发展都是不平衡的。虽然随着西部大开发的进行，这种现状有了一定的缓解，但是仍然很严重，因此暖通空调的节能设计研究仍然是迫在眉睫的。

暖通空调的使用水平还有待提高。虽然随着我国经济的迅速发展暖通空调技术有了一定的进步，但是我国的暖通空调的节能技术较之国外先进的技术仍然还很落后，尤其是我国近几年房地产行业的过热一些房地产商为了节省成本并不适用最节能的暖通空调，使得我国的建筑能耗还是相当大的。

我国暖通空调的节能设计开发不足。我国的暖通空调的节能设计不应只是一味的模仿国外，鲜有自己的科研成果，这无疑是让人很悲哀的。如我国的暖通空调在洁净技术方面还是很落后，另外也没有国家的标准，因此我国暖通空调在节能设计方面的科学研究应该加大力度。

2、暖通空调节能的设计原则

2.1、基本原则

暖通空调节能最基本的原则就是节约能源、降低能耗，在节能设计过程中，热舒适指标是实际应用的指导。对于热舒适指标的影响因素主要是：温度、空气湿度、风速、劳动强度以及辐射温度。对上述因素进行合适比例的探索和组合，对舒适性和节能进行现实协调。并且对建筑物的导热性进行适当的围护，对室外的气候变化进行应对，保证室内的舒适性。此外，在设计管路系统时需要简化，耗材量得到了减少，节约了投资。

2.2、满足日常生活环境要求

保持人体舒适的主要因素是舒适环境，但是，日常生活中的光线、声音和色彩也是影响舒适不可忽略的因素，比如：在人们居住的室内环境中，要以暖色调为主，这样不仅使室内温度得到了相对降低，而且起到节能目的。

2.3、正确处理整体与局部关系

在现实生活中，我们生活在集体中，通过采取集中供暖的措施，不仅能源消耗得到了降低，而且能源的利用率得到了提高。为了满足个人的不同需求，需要采取以下两个措施：(1)在对暖通设计时，要保证独立的控制每一个房间内的温度。(2)对热量进行分户计量。

2.4、控制室内空气品质

通风量大是暖通节能空调的设计趋势，解决空气质量是最重要的问题。因此，对室内气流进行合理的组织，可以有效地提高室内空气品质，增强通风的利用效率的同时，也达到了节能目的。

3、暖通空调节能存在的具体问题分析

目前，我们在建筑暖通空调系统建设施工的过程中，主要存在着节能问题有以下几点：

3.1、在节能设计施工方面中存在的问题

工作人员在对暖通空调系统进行设计的过程中，其设计质量的问题直接影响了整个建筑暖通空调系统的节能效果。不过，从当前我国暖通空调节能设计的实际来看，其中人们对暖通空调节能设计并不重视，这就容易导致暖通空调的能耗量增加，这就对我国建筑节能建筑工程施工造成了一定的影响。

3.2、暖通空調系统在运行管理中存在的不足

在暖通空调系统进行节能设计当中，除了要对其设计内容进行严格的控制管理以外，还要对暖通空调的运行管理工作进行相应的控制，从而整个暖通空调系统的在工作性能得到进一步的提高。然而，在实际应用的过程中，由于受到各方面因素的要影响，使得人们在暖通空调系统控制管理的过程中，存在着许多的问题，这就影响了暖通空调系统的节能效果。

4、暖通空调节能设计措施分析

4.1、节约能源及资源的利用

低能源消耗的标准应当从建筑物各方面进行调整。近年来，绿色建筑能源消耗最低消耗标准在原先的基础之上再次提出了在节能10%～60%的要求，然而这种要求所涉及到的能源主要包括有：暖通、空调、热水及照明系统，相对所采取措施也是具有多种多样的方式，设计人员在设计的过程中应当全面考虑到实际情况，因地制宜的进行选取，对于能源能够更好的优化利用，对于资源的选取可以适当的选择可再生能源，对于能源的利用在节约的原则上进行高效率的使用等等一系列可实行措施。

4.2、保持良好的自然环境

暖通空调性质的优劣在很大程度上取决于对自然资源的利用。所以在对建筑进行设计时，外围的环境设计在充分考虑到，这将直接影响到建筑内部暖通空调效能的发挥，所以在设计时要注意建筑物没有收到不良的自然环境危害和污染，建筑物周围的树木和水所起到的作用是可以为建筑物防风和遮阴以及蓄水。所以，水和植物都被广泛的引入到建筑物的内部环境当中。

4.3、改进建筑热工性能

建筑物热工性能涉及到建筑形体系数气密性、建筑保温、建筑遮阳等方面，建筑内部绝大多数的热量是通过建筑围护结构散发掉的，因此热量传递速度与建筑外表面散热面积有直接关系，由于建筑采暖能耗随体形系数的增大而增高;同时采暖建筑内通过空气渗透消耗热量达到30%～40%左右，热量消耗主要是由于外窗的气密性较差和以下部位：导线、管道等的出入口、烟囱风道以及部分结构连接缝隙等，因此为降低该部分能耗可以通过提高门窗制作及安装精度、选用新型材料、加强密封措施等来减少空气渗透。

4.4、地源热泵

地源热泵作为刚兴起的一种节能能源的空调系统，被广泛应用，地源热泵作为一种新兴的节能技术，通过地下浅层的地热资源即可以进行供热又可以在高温的夏季进行制冷，这种高效节能的空调系统通过有效的利用地下水、土壤及地表水等低温位热能及高温位热能进行转移，冬季可以通过聚焦地能中的热量对室内进行供暖，夏季则能有效的将室内的热量释放出去，使室内达到制冷的目的。

4.5、冷热回收利用的研究运用，实现能源最大限度的利用

对于暖通空调的节能方面来说，最理想的便是技术的进步，加强对冷热回收的利用。空调的冷热回收利用就像是我们熟知的废水的循环使用一般，只用将使用过的冷热能量然后再重新使用，那么将会减少暖通空调的使用的功率，那么暖通空调的建筑耗也就降低了。目前我们可以利用自然环境和低温热源来节约大量采暖供热的燃料。我们知道如果热泵与直接接触式热回收设备联合使用，其热回收效率比单一设备要高得多，因此也就实现了能源的最大限度的利用。

结束语

在当前我国建筑工程暖通空调系统运行的过程中，暖通空调节能设计一直是人们关注的话题，这不仅可以有效的减少暖通空调系统的能耗量，还使得暖通空调系统的应用效果得到进一步的提升，因此在现代化暖通空调系统建设施工的过程中，我们就需要将一些节能技术应用到其中。不过从当前我国暖通空调节能设计的实际情况来看，其中还存在着许多的问题，因此我们就需要采用相应的技术措施来对其进行处理，进而使得暖通空调的节能效果得到很好的保障。

参考文献：

[1]张莉，李尧，朱玉明.暖通空调节能设计分析[J].山西建筑，2010，09：185-187.

[2]陈昀，米泉龄，杜志宏.暖通空调节能设计研究[J].建筑设计管理，2010，07：55-56+15.

[3]刘登峰.基于暖通空调节能设计的研究[J].科技视界，2013，24：247+178.

[4]赵艳军.暖通空调节能设计探究[J].城市建筑，2012，11：21+25.

空调设计范文第3篇

1、2号线工程经验,对地铁移动通信系统的各种条件下的切换方案设计进行探讨,包括隧道间小区切换、换乘站的上下层切换、站内和站外切换、隧道和地面切换等。 关键词 地铁 移动通信 切换 基站

为了实现地铁移动通信信号的覆盖,必须在地铁内部建立专门的无线信号覆盖系统,由于存在多个基站来实现对地铁的信号覆盖,同时,移动用户经常是在移动的列车中或地铁出入口通信,因此,必然存在切换问题,下面结合广州地铁

1、2号线的工程经验,对地铁移动通信系统切换方案设计进行探讨。1 切换的概念

切换是指在蜂窝系统中,移动台从一个信道或基站切换到另一个信道或基站的过程。这种切换操作过程不仅要识别新基站,还要将话音和信令信号分派到新基站的信道上。在小区内分配空闲信道时,用户的切换请求优于用户初始呼叫请求。切换是在不被用户察觉的情况下实现这个过程的,且一旦切换完成,移动台不应立即再切换。切换发生的门限值是在系统安装时进行初调的,且初始参数设置取决于系统性能要求,不能随意改变。切换的目的就是维持高质量的信号质量、平衡小区之间的业务量及恢复出现故障的控制信道,切换主要有以下三种形式。

1)信号质量切换

当基站接收到的移动台信号电平低于预分配门限值时就开始进行切换过程,服务基站通知移动业务交换中心(MSC),请求邻近所有其他小区,以便确定可最佳接收移动台信号的某小区,然后就把新的信道号通知给服务基站,以便移动台进行切换。

2)业务量平衡切换

本切换方式主要是为了平衡不同小区之间的负荷,以使每个小区不会出现过载现象。当相邻小区间重叠范围很大时,负载平衡是最有效的,这种平衡的实现可用“引导切换”技术来完成。

3)控制信道出现故障切换

在控制信道出现故障,此时可用一个话音信道作为备份控制信道。该特性设计的系统在控制信道出现故障时,如果移动台正在使用原指定的备份控制信道通话,则此时要求移动台切换到另一个话音信道工作,由故障引起切换的主要目的就是将此信道释放话音业务而准备控制信道。

切换的种类主要有小区内切换、基站控制器(BSC)内切换、移动交换中心(MSC)内切换、移动交换中心(MSC)间切换、网络间切换等。

在数字蜂窝系统中,是否切换是由移动台来辅助完成的。在移动台辅助切换中,每个移动台监测根据周围基站发出的信号进行无线测量,包括测量功率、距离和话音质量,这三个指标决定切换的门限。无线测量结果通过信令信道报告给基站子系统中的基站收发信台,经过预处理后传送给基站控制器,基站控制器对综合功率、距离和话音质量进行计算且与切换门限值进行比较,然后再决定是否进行切换。

数字蜂窝系统中的切换有时也称为硬切换。但在CDMA蜂窝系统中,由于不用按信道化的无线系统那样在切换期间分配一个不同的无线信道,扩频通信用户在每个小区里都共享相同的信道。因此,切换并不意味着所分配信道上的物理改变,而是由不同的基站来处理无线通信任务。通过同时估算多个相邻基站接收到的同一个用户的信号,MSC能够及时判断出任何时刻用户信号的最佳情况。

从不同基站接收到的瞬时信号中进行选择的处理称为软处理。软切换与硬切换的差别在于:硬切换需要先中断与原基站的联系,再在一指定时间内与新基站取得联系;而软切换就是当移动台需要与一个新基站通信时,并不需要先中断与原基站的联系。软切换只能在相同频率的CDMA信道间进行。2 地铁移动通信切换方案考虑

地铁站内的切换形式一般是信号质量切换,多数为MSC内切换,其类型主要有隧道间小区切换、换乘站上下层切换、站内和站外切换、隧道和地面切换等。2·1 隧道间小区切换

地铁内移动通信系统与地面移动通信系统之间的最大区别是全部在地下,而且大部分在隧道里面。这样一来,在隧道里面,在运行的车辆上保证越区切换的顺利进行就成了一个重要问题。

由于地铁隧道区间是链状覆盖网,一般基站(BTS)频率复用都采用隔站复用,因此列车行进方向的切换(本小区与邻小区)位于区间中部,而此时列车的车速也达到最高,同时列车又是金属外壳,这些都给切换带来了困难。由于隧道是地下一个封闭的圆柱形空间,隧道效应使高频信号衰减很快,为了保证隧道内的信号均匀分布,隧道内都使用漏泄同轴电缆(LCX)。

为了保证移动通信可通率大于等于98%,保证切换顺利进行的一个有效手段就是正确设计场强的覆盖,或者说,在系统场强覆盖设计时着重从以下两个方面考虑选用系统及设备的参数。

(1)在漏泄电缆场强覆盖区段,为满足无线通信覆盖可通率大于等于98%的系统要求,首先应正确选用漏泄电缆的95%接收概率的耦合损耗值(因为厂家提供的产品指标只有95%接收概率的耦合损耗值),该值与漏泄电缆LCX型号及频段有关(50%接收概率耦合损耗值与95%接收概率耦合损耗值相差3~14dB),然后再加一定的余量(对应于可通率98%,系统场强余量应再增加1.4dB)。具体计算如下[1]:

式中,P{x≥Pmin}为接收信号大于接收机输入端要求的最低保护功率电平Pmin的通信概率,Md为通信概率为98%时接收机输入端要求的中值信号电平,σ为位置分布和时间分布的标准偏差[2]。由式(1)可得

Pmin+2.05×7.5=Pmin+15.4dB

其中,σ为7.5dB(900MHz城市、混合路径标准偏差)。

由此可见,为满足98%的时间、地点通信概率,系统余量,应在50%的概率上增加15.4dB;与为满足95%的时间、地点通信概率,系统余量应增加14dB,相差1.4dB。故在漏泄电缆覆盖区段,为达到98%的时间、地点概率,系统余量应在95%概率值下再增加1.4dB。此理论数据值与在深圳地铁竹子林隧道实测的漏泄电缆95%与98%接收概率耦合损耗差值(0.8~2.3dB)非常接近。

还有一个工程措施,即让区间中点的漏泄电缆LCX联通,使两边基站来的信号尽量形成较多的重叠区,保证在列车高速运行下的切换顺利进行。

由于在设计中保证了98%以上区域各信号的最弱电平为-80dB(m),保证了切换时不会因为信号变化太快造成掉话。还有一个工程措施,即让区间中点的漏泄电缆LCX联通,使两边基站来的信号尽量形成较多的重叠区,当列车高速运行经过隧道中段时,原小区信号逐渐减弱,切入小区的信号逐渐增强,没有信号突然消失的情况,避免了移动台因为切换时间不足造成掉话。通过在网络中设置相应参数,将各隧道的覆盖场强调整到合适的水平,可以使切换更加平滑。

一般情况下小区间进行正常切换需要6~10s时间,对于切换区应满足12s切换的最低要求,而列车在隧道中段最高速度为80km/h,12s内行进的距离为

在理想情况下,本小区与相邻小区的信号在LCX中传输损耗是相同的,因此它们的场强衰减特性曲线相对于它们的交点是对称的,所以LCX的越区切换损耗余量可由本小区与相邻小区各负担一半,即1/2×267m=133m。对应于LCX传输损耗24dB/km,越区切换损耗余量为24×(1/1000)×133=3.1dB,参见图1。

所以,要保证隧道中的切换区长度超过266.7m。根据漏缆指标计算得知:900MHz信号在133m的漏缆中共衰减3.1dB,所以在最坏情况下原小区的900MHz信号将衰减到-80-3.1=-83.1dB(m),将驶入小区的900MHz信号强度增强到-80+3.1=-76.9dB(m),所以信号强度相差超过6dB,可保证通过场强比较的方式进行切换。2·2 换乘站切换

对于天线的配置,换乘站应统一规划信号切换区域,如换乘站是一次建成的,则尽量考虑用一个基站的信号来完成覆盖;如因工期或其他各种原因无法在一个基站范围内来完成信号覆盖的,则需在可能情况下,做出优化方案:①尽量减少重叠区域;②尽量减少短时间切换区域;③重叠区效应影响下的乒乓切换尽量安排在相对宽敞的区域,以尽量避免多径影响下的乒乓切换。

在广州地铁公园前地铁站,是

1、2号线的换乘站,1号线站厅部分在1999年就投入使用,2号线站厅部分在2003年才投入使用,因此在站厅就需要1号线和2号线基站的信号才能完成覆盖。在工程设计中,考虑了以上的重点,如尽量减少重叠区域等,实现了各个区域的平滑切换。2·3 车站出入口切换

(1)交叠区保证:车站出入口附近一定要设置天线,使站厅信号与站外信号的交叠区尽量在出入口通道附近。

(2)梯度/平滑性的保证:出入口附近站内信号的梯度及平滑性容易保证;站外信号的梯度及平滑性受多径效应及地面多个基站天线的覆盖规划因素的影响较大,如有问题应与运营商共同协调解决。

在广州地铁2号线的个别车站,虽然在出入口附近布置了天线,但在出站时仍然无法实现与站外基站的正常切换,后经与运营商协调,通过其网络优化解决了切换问题。2·4 隧道与地面切换

隧道与地面切换情况如图2所示,要保证有足够的信号交叠区,可采用以下措施:

(1)延长LCX方式或洞口设置定向天线(延长洞内信号,使交叠区向外);

(2)设置直放站方式(延长洞内信号,使交叠区向外);

(3)隧道引入地面信号,使交叠区向内,由于各运营商地面基站设置的不同、向隧道引入地面信号实现起来相对复杂。

延长LCX、设置隧道口直放站方式均要注意,延长区域应足够长,使地面到隧道切换交叠区选择在一个稳定区域内。如果相邻地面车站需要覆盖,就可使其信号向隧道方向延伸,取得切换信号的“优势锁定”。实施中应兼顾上、下行行车方向,并与运营商做好切换规划的配合。在广州地铁1号线坑口地面站与花地湾站隧道入口处,场强覆盖就是采用了这种方式,将覆盖区域向外增加100m左右,避免了初期进出隧道时经常出现的掉线现象。

3 结语

为保证在隧道内无线信号的顺利切换,应保证98%以上区域各信号的最弱电平为-80dBm,同时让区间中点的漏泄电缆LCX联通,使两边基站来的信号尽量形成较多的重叠区。换乘站应尽量减少重叠区域及短时间切换区域,重叠区效应影响下的乒乓切换应尽量安排在相对宽敞的区域,以尽量避免多径影响下的乒乓切换。车站出入口应保证交叠区及信号的梯度/平滑性,隧道与地面应保证有足够的信号交叠区。

空调设计范文第4篇

一. 依据

1、 本工程概念设计

2、 招投标说明及设计之功用要求

3、 建筑专业的总平面图

4、 《民用建筑设计通则》

5、 《建筑设计防火规范》

6、 《暖通空调设计规范》

7、 《通风与空调工程施工质量验收规范》

二. 概要 室内通风空调系统

分区系统设置。大厅自动扶梯口、商店街、卖场、办公区。有地下室的地下室也作为一个分区。采用全新风方式。若条件不够，新风不得小于总送风量的50%。

东北地区：除分区以外，各大厅，车库等入口处采用热风幕(热水型)。 其他地区：除分区以外，各大厅等入口处采用空气幕。 室内空调水系统

分区系统设置。大厅自动扶梯口、商店街、卖场、库存区、办公室空调水。有地下室的地下室也作为一个分区。每一分区独立设置空调管道，在集分水器安装阀门进行控制。空调管道系统采用同程式系统。

三. 说明

1、空调制冷

冷源：

采用冰水主机，根据冷量实际情况 当冷量低于400冷吨使用螺杆机组 当冷量高于400冷吨使用离心机组

在一些可以利用热源的地方可以用溴化锂吸收式或蒸发式主机。空调主机供回水温度

第1页

共6页 7-12度。供7℃，回12℃. 冷量估算：

1、东北地区 一层商店200W/M2，卖场部分250W/M2，办公室180 W/M2，采用全新风系统，冬季库存区只设计采暖、排烟排风，夏季不制冷。

2、其他地区 一层商店250W/M2，卖场部分250W/M2(华南区卖场部分300W/M2)，办公区180 W/M2，采用全新风系统，库存区只设计排烟和排风。办公区采用分体空调或风机盘管。

3、熟食、烘焙采用风机盘管，肉品及蔬工采用冷冻冷藏蒸发器制冷。

4、厕所采用风机盘管。

5、收货办公室、消防监控室、EDP机房、仓管办公室、退换货中心金融室采用分体空调加新风。

2、空调制热

热源(尽量采用市政采暖)：

采用无压锅炉，根据当地情况，燃料可采用煤气、天然气等。 锅炉供回水温度50-60度。 热量估算：

1、东北地区 一层商店150KCAL/M，卖场部分150KCAL/M，办公区90KCAL/M，采用全新风系统，库存区80 KCAL/M2，各入口处采用热风幕机，热风幕机采用水循环，热风幕机用水单独设置锅炉，热水温度应达到90度。

2、其他地区 一层商店150KCAL/M2，卖场部分150KCAL/M2，办公区90KCAL/M2，采用全新风系统，如层高超过6米，另行估算。各入口采用一般空气幕。

3、换气次数(新风)

卖场换风次数8-10次/h，每人所需新风标准为153/h。库存区换风次数4-5次，大厅商店街换风次数8-10次/h，卫生间换风次数20次/h，办公室换风次数6-8次/h，工作区换风次数10-12次/h。停车场换风次数6次/h。

4、风管风速、水管流速

对于低速风管，以噪声控制为准，卖场主送风管最大风速为9m/s，回风主管最大为7m/s，送风支管为最大为7m/s，回风支管最大为6m/s，送风口下送风最大风速为6m/s，侧送风最大风速为5m/s。

水管流速，水泵出口为3 m/s，水泵入口为1.5m/s，水管主管流速为1.2 m/s,支管流速为2 m/s。

第2页

共6页

2

22

5、空调设备选型

根据冷热量负荷及换风次数，新风、排风量大小选型。当空调器风量大于15000m3/h,选用落地式，当风量大于15000m3/h时采用落地柜机。单独设置机房，集中送、回风，噪声控制在65-70分贝。

6、消防排烟及正压送风

根据消防分区大小设计排烟风量，根据消防规范设计排烟口，排烟风管，排烟风管流速不宜超过20 m/s，消防正压送风风量为消防排烟风量的50%。(按国家规定)

五、工料规范

一、 绘制深化图，深化图需于该项目工程施作10日前完成，并审核，审核后依图施

作，并在工程完工时整理修正成竣工图。深化图包含项目： a. 空调之各层轴测图、平面图及各系统须进行套图作业。 b. 各工项设备房管路配置图(管路排列管架之型式)。

c. 管道井内管道施工图(含配置、固定、避震、进出线施作安装方式)。 d. 设备安装图(含基座、避震、排水、设备固定、管路支撑等)

e. 箱体制造图(正、立、剖及重要部分如面板与墙面之收头、铰链、开关把手)。

绘制深化平面图时即需进行套图，并修改有冲突之处后，再出正确之深化图。

二、材料 空调及消防排风

1、 消防及空调之矩形风管：采镀锌铁板

⑴ 材质：采用0.6mm以上(依设计风管尺寸所需强度决定)之镀锌钢板制造。

⑵ 接头：法兰采用碳钢制造后，并经除锈油漆处理，再以铆钉与风管结合。

2、 消防及空调之圆形风管

⑴ 材质：采用0.6mm以上镀锌钢板经机器制造(依设计风管尺寸所需强度决定)。

⑵ 接头：采用同厚度之镀锌钢板制造而成，与风管以铆钉连接。

3、 室外之百叶：(如进气或排气)

采铝质或粉体涂装之材质，且需经设计补强，不可因热胀冷缩或强风而造成弯曲变形。

第3页

共6页

4、 空调室内出、回风口：

均采铝质及外加粉体涂装烤漆(颜色另定)

5、 消防、送风、排风闸门：

⑴ 材质：采用4.0mm以上钢板制造而成(需符合国内消防所要求之防火时效)。

⑵ 外装：经除锈、防锈后再加粉体涂装烤漆。

⑶ 气密性：送风、排风闸门关闭时泄漏风量必须在2%以内。

6、 空调冰水管、冷却水管

⑴ 管路：全部采用镀锌铁管。3″(含)以下镀锌铁管，3″以上采无缝钢管，二道除锈后保温。空调调试前对整个水系统进行镀膜处理. ⑵ 管件：

① 牙口式采镀锌管件。(铸造热浸镀锌处理)

② 焊接式全部采热浸镀锌电焊接头。

三、设备安装

1、风机

a. 落地式

① 需有10-20公分高度之基础座，粉刷后再摆上设备。 ② 风机下方需加弹簧式避震器，并以膨胀螺丝固定。

③ 如在室外，膨胀螺丝则采不锈钢，并请提供样品经甲方确认。 b. 吊挂式：型钢支架固定。

2、水泵

① 需有30cm高度之基础座，粉刷后再摆上设备。 ② 水泵下方需加弹簧避震器，并以膨胀螺丝固定。 ③ 基础座四周需有截水沟并配管至附近排水沟或排水管。

四、 保温

1、 水管(含空调冰水管、冷凝水管)

⑴ 材质：采用B1级橡塑或PEF(或依设计)

① 保温之接缝以铝铂胶带粘合。

② 室外保温管依设计规格施作并加铝皮保护。 ⑵ 施工注意事项

第4页

共6页 ① 保温管之接缝需朝下。

② 管路吊架保温处理，需至不产生冷凝水现象。

2、 风管

⑴ 材质：采用B1级橡塑或PEF或依设计

① 矩形风管及高压圆形风管，采板型材料包覆。 ② 伸缩软管则以外包锡箔玻璃之伸缩保温软管。 ⑵ 施工注意事项

需以保温钉固定，保温钉外部再以保温胶带覆盖。

五、固定铁件

1、 室内固定铁件：

⑴ 角铁、槽铁全部用两道防锈漆，一道银粉，再加两道调和漆。 ⑵ 现场组装焊接后需马上敲除焊渣，并涂红丹二度再上银粉再漆一度。 ⑶ 吊筋采镀锌全牙螺栓，依实际长度裁切，切断处需以防锈处理。

2、 室外固定铁件：

⑴ 角铁、槽铁成型后再送厂热浸镀锌(镀锌后不可再裁切电焊)。 ⑵ 室外角、支架等固定全部采用不锈钢膨胀螺丝及不锈钢螺丝。

六、 管路油漆(颜色由甲方确认)卖场内须涂防火涂料二遍。

1、 空调水管：镀锌管及热浸镀锌管不再油漆，仅接头电焊焊道，采二度红丹及一度银粉漆面漆处理后，直接保温。

2、 风管：

① 未保温之风管(含消防及排气)：施工后涂油漆二度(颜色由甲方另定)。 ② 有保温之风管(空调)：

a. 外保温：不油漆，直接保温。

b. 内保温：外表油漆二度(颜色由甲方确认)

七、 流水指标

凡本工程水管类之管路，均需有流向标示，含给水、排水、污水、消防、空调等等水管。流水标示采喷漆，即直接喷于管子上或保温材料上。

1、 流向指标做法图详后补充(颜色分类)

第5页

共6页 管路种类

消防管

喷漆颜色 红色 灰色 浅蓝色 浅绿色 污、排水管 空调水管

给水管

2、 流向指标喷法

⑴ 直管每隔3m喷一外。

⑵ 弯曲处则离弯曲中心点50公分，两端各喷一处。 ⑶ 分歧处，则离分歧中心点50公分，三端各喷一处。 ⑷ 立管每层喷两处。

八、 竣工图

工程完成后需提本工程完整竣工图二份之外，并提交完整的电子图档，在各配电盘内也需贴上该配电箱之控制单线图及控制范围管路之平面图。(平面图除显示电气管路外，给排水、消防、空调弱电也都得显示出来，即以AUTOCAD绘制并分色印出)。此单线图与平面图均需压塑后，贴于配电箱面板内侧。

第6页

空调设计范文第5篇

1.课程设计目的与任务 ........................................................ 1 1.1课程设计的目的 ....................................................... 1 1.2课程设计的任务 ....................................................... 1 2.产品介绍 .................................................................. 1 3.流通环境 .................................................................. 2 3.1流通的基本环节 ....................................................... 2 3.2确定跌落高度 ......................................................... 2 3.3流通环境频率谱 ....................................................... 3 4.选择合适的缓冲材料 ........................................................ 4 4.1可选缓冲材料的特性 ................................................... 4 4.2缓冲材料的缓冲特性曲线 ............................................... 4 5.确定产品脆值 .............................................................. 5 6.缓冲包装设计 .............................................................. 5 6.1初步设计 ............................................................. 5 6.2衬垫校核 ............................................................. 6 6.3缓冲衬垫的结构设计 ................................................... 6 7.外包装箱设计 .............................................................. 7 7.1箱型的选择 ........................................................... 7 7.2尺寸设计 ............................................................. 7 7.3瓦楞纸箱强度计算 ..................................................... 9 7.4瓦楞纸箱封箱、钉箱要求 .............................................. 11 7.5瓦楞纸箱外包装装潢设计 .............................................. 11 8.小结 ..................................................................... 12 参 考 文 献 ................................................................ 13

1.课程设计目的与任务

1.1课程设计的目的

(1)通过缓冲包装与结构设计课程设计，使同学们对指定产品的缓冲包装设计过程和设计方法有一个全面的了解， 熟练掌握缓冲包装设计六步法;

(2)对于产品的缓冲衬垫和外包装箱的结构进行设计，掌握各种箱型结构设计的方法。为毕业设计和以后走向工作岗位打下良好的基础。 1.2课程设计的任务

为海尔KFR-72LW/02NAF13型空调室内机设计出合理缓冲衬垫以及外包装箱。要适合国内运输环境的要求，存贮时间为30——100天。

2.产品介绍

图2-1 海尔KFR型空调外形图

产品名称:海尔KFR-72LW/02NAF13 产品类型：立柜式空调 产品价格:4999元

用途：智能将室温调至24度，也可自由调节;根据室温与设定温度的温差自动静音;根据室温与设定温度的温差自动调速;根据室温与设定温度的温差智能选择除湿模式;根据室外机实际结霜情况，智能做出除霜判断。

产品特性：自动清洁,精确控温,安全可靠,节能健康,超远距离送风

1 产地:山东青岛 销售范围:全国各地

产品尺寸(长×宽×高mm)：530×310×1810 产品重量(kg)：43 产品机械性能：

(a)外观工艺检查：机柜表面喷涂均匀、无破损; (b)操作及维修安全、方便，标牌、标记应清晰平整

(c)部件排列整齐合理;布放平整;接插件牢固;进出线符合工程需要;具备抗震措施。

3.流通环境

3.1流通的基本环节

包装件在运输流通中所经历的一切外部因素统称为流通环境条件。包装技术就是要确保产品由一地向另一地运送时不受经济上和功能上的意外损失。对产品可能遭遇的条件作考察与评价，是运输包装设计中的重要内容。流通过程基本环节有：装卸搬运环节、运输环节、储存环节。 (1)装卸搬运环节

一般来说，如果流程越长，中转环节越多，装卸搬运次数就越多，对商品的包装件造成的损害就越大。其中，装卸环节中既有可能有人工装卸也可能有机械装卸，所以要综合考虑起吊脱落、装卸机的突然启动和过急的升降对产品造成的损害。 (2)运输环节

产品的主要运输方式是公路运输和铁路运输

由于产品销往全国各地，既有长途运输又有短途运输。一般产品从出厂发货到火车站使用汽车运输，从发货站到全国各地代理商使用火车运输，从各地代理商到零售商及零售商到消费者手中多使用汽车运输。汽车运输的冲击，主要取决于路面状况，车辆的启动和制动，货物重量及装载稳定性。汽车运输振动加速度的大小也与路面状况、行驶速度、车型和载重量有关，但是主要因素为公路的起伏和不平。铁路运输时产生的冲击有两种：一种是车轮滚过钢轨接缝时的垂直冲击，另一种是挂钩撞合时产生的水平冲击。 (3)储存环节

储存环节是商品流通链中重要的一环。储存方法、堆码数量、堆码高度、储存周期、储存地点、储存环境等会直接影响产品的流通安全性。在储存时，为节省占地面积，常需将货物堆高。堆码后底部货物包装件将承受上部货物的重压，这种重载压力会导致包装容器变形，影响包装外观及动态保护性能。一般情况下，空调的堆码层数为一层。存储时间为30——100天。 3.2确定跌落高度 (1)查表法

2 不同重量的包装件相应的跌落试验高度有所不同，取

H161cm表3-1 货物规格、装卸方式与跌落高度

(2)公式法

求解,取H246cm 所以，综上取H=55cm 3.3流通环境频率谱

H300W主要流通方式有：公路运输和铁路运输，频率谱如下：

图3-1 公路运输频率谱 图 3-2 铁路运输频率谱

3 4.选择合适的缓冲材料

4.1可选缓冲材料的特性

可选的缓冲包装材料主要是泡沫塑料，包括聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)、聚乙烯泡沫塑料(EPE)，其次是纸制品，如蜂窝纸板。

聚苯乙烯泡沫塑料(EPS):这是一种可模塑的,轻质的,半硬质的,闭孔的和低成本的缓冲材料.模塑的EPS是半硬的，抗压强度大，成本低还可以制成带肋的复杂形状以节约用量;震动阻尼大不吸水，耐腐蚀i，耐油，耐老化;隔热和绝缘性能好，敏感性低，可接触食品重载下，缓冲性能好。但不耐多次冲击，性脆，拉伸强度低。

聚乙烯泡沫塑料(EPE)：俗称珍珠棉，是一种低密度的，半硬质的，闭孔结构的，耐候性好的，无毒的，耐腐蚀，阻水的和易回收的聚乙烯聚合物。拉伸强度高，缓冲性能好，耐多次冲击，动态变形小，抗静电性能好。

蜂窝纸板：与瓦楞纸板特点相似，具有易回收，易粘贴，成本低等优点;缺点是缓冲性能不稳定，对某些产品表面有磨损，难形成三维曲面，湿度影响较大，过载复原性较差，加工较难，不好模切，垂直方向缓冲性能差。

综上，缓冲材料选择EPE聚乙烯泡沫塑料。 4.2缓冲材料的缓冲特性曲线

图4-1 37kg/㎥的EPE静态压缩特性曲线

图4-2 12kg/㎥的EPE动态压缩特性曲线

4 5.确定产品脆值

利用类比法、经验公式法确定产品脆值。 (a)类比法

参考《物流运输包装设计》表5-

4、表5-6通过比较美国、日本同类产品的脆值，本设计中产品的脆值应取[G] =60g～84g。 (b)经验公式法

计算得：综上，取许用脆值

计算得，[G]=62g

GcW(中等冲击现象：α=203，β=0.306)

GGc=72.8g =74g c

GGcn由商品的价值为4999元，确定安全系数n=1.2 6.缓冲包装设计

6.1初步设计

缓冲包装缓冲垫结构形式因产品的质量、形状、尺寸的不同可分别采用：全面缓冲包装、局部缓冲包装和悬挂式缓冲包装三种方法。由于立柜式空调高度方向上尺寸较大，利用由 Cm曲线(图4-1)确定缓冲衬垫，该缓冲衬垫采用全面缓冲包装。

产品底面积A=0.53×0.31=0.1643㎡

m 算得 由

求得，T=34mm

WG43×9.8×62160000paA0.164351.610pamCm曲线(图4-1)查得，C=3.8 由

TCH3.8×5534cm[G]62所以，缓冲衬垫的面积A=0.1643㎡，厚度T=34mm

5 6.2衬垫校核 (1)产品强度校核

在缓冲设计时，应校核产品在载荷方向上与缓冲材料接触部分的强度。产品与衬垫之间的作用力是相互的，在跌落冲击时，产品以惯性力和自重压缩衬垫，衬垫则以同样大小的弹力反作用于产品，在初步设计时，为了节省材料，常设法减少衬垫面积，带来的后果是产品支承面的应力集中，可能导致产品局部破损，所以要校核产品支承面的应力，控制在产品强调所允许的范围内。 [σ] ≥σm [σ]-产品许用应力Pa ， σ-冲击时的最大应力Pa

m (2)挠度校核 克斯特娜公式：

计算得，80.34>1，符合 (3)跌落姿态校核

在衬垫基础设计中所引用的一系列试验特性曲线和数据，都是以假定的理想姿态试验平直，底面着地为前提的，但衬垫的实际工况远非标准姿态。实际的流通过程中，包装件跌落姿态千变万化，有角着地的，面着地还有棱着地的，受力情况变化较大，因而有对基本设计尺寸作相应的调整。由于角着地时，其对产品的冲击能力最大，因此需对角着地进行校核当角着地时，承载面积为此衬垫的三个缓冲面在水平面上的投影面积。 (4)恢复性校核

(a)冲击次数不同，缓冲材料性能差异很大，因为回复性不肯100%。

(b)蠕变量校核：缓冲材料在长期静压作用下，其塑性变形会随时间增大，这种蠕变使得衬垫尺寸变小，在使用一段时间后容器内出现间隙，加强内装产品的振动与摩擦损伤，同时缓冲衬垫的缓冲能力有所下降，考虑到这个因素，所以初步设计的衬垫尺寸应附加一个蠕变补偿值，称为蠕变增量。

A12(1.33T)Tc=T(1+Cr)

c

rTc-修正后的厚度㎝;Cr-蠕变系数%;T-原设计厚度㎝

c取Cr=10%，计算后取Tc=40mm (5)温湿度校核

环境温度个湿度的变化对衬垫的缓冲能力有明显的影响，温度的升高和降低，还会引起衬垫尺寸变化，因此，应根据流通过程可能出现的环境条件修正缓冲衬垫的尺寸。 6.3缓冲衬垫的结构设计

由于立柜式空调高度方向上尺寸较大，该缓冲衬垫采用全面缓冲包装。

图6-1 缓冲衬垫的三视图

7.外包装箱设计

7.1箱型的选择

(1)箱型：0301型(箱底)、0320型(箱盖) (2)瓦楞层数：双瓦楞 (3)楞型：AB型 7.2尺寸设计

长×宽×高(mm)：530×310×1810 (1)最大轮廓外尺寸：

L0 =L+2T=530+40×2=610mm B0= B+2T=310+40×2=390mm H0= H+2T=1810+40×2=1890mm (2)箱底尺寸设计： (a)内尺寸设计

表7-1 瓦楞纸箱内尺寸修正系数

由表7-1查得，

kL=5 kB=5 kH=6 由k，可求得：Li=610+5=615mm Bi=390+5=395mm 考虑0301型只做箱底，H应大于缓冲垫厚度，所以Hi=70mm

7 (b)制造尺寸设计

查阅《物流运输包装设计》表9-19得k值，又

XXik

X-瓦楞纸箱制造尺寸 Xi-纸箱内尺寸 k-制造尺寸修正系数

所以，0301型：L=615+9=624mm B=395+9=404mm H=70+9=79mm (c)外尺寸设计

X0XmaxK

X0-纸箱外尺寸 Xmax-纸箱最大制造尺寸 K-纸箱外尺寸修正系数 查阅《物流运输包装设计》表9-23得瓦楞纸箱外尺寸修正值K=10 对于0301型：L0=624+10=634mm B0=404+10=414mm H0=79+10=89mm

图7-1 箱底展开图

(3)箱盖尺寸设计： (a)内尺寸设计

因为箱盖的内尺寸等于箱底的外尺寸，又由表7-1查得，

kL=5 kB=5 kH=6 所以,可求得: Li=634+5=639mm Bi=414+5=419mm Hi=1905+6=1911mm (b)制造尺寸设计

查阅《物流运输包装设计》表9-19 a值，又

XXia

8 X-03类箱盖制造尺寸 Xi-03类箱体内尺寸 a-03类箱盖制造尺寸修正系数

所以，0320型：L=639+26=665mm B=419+26=445mm H=1911-13=1898mm 其中，摇盖宽度

所以，可求得：F=(443+6)/2=225.5mm 取F=225mm，接头尺寸J=45mm (c)外尺寸设计

查阅《物流运输包装设计》表9-23得瓦楞纸箱外尺寸修正值K=10 对于0320型：L0=665+10=676mm

FB1xf2F-纸箱对接摇盖宽度 B1-纸箱非接合端面宽度制造尺寸 xf-摇盖伸长系数

B0=445+10=455mm H0=1898+10=1908mm

图7-2 箱盖展开图

7.3瓦楞纸箱强度计算 由凯里卡特公式：

其中综合环压强度 又，

4aXZPPXZJZ23PXRCRnnmn15.29

Z2(LOBO)

计算得，Z=2(675+455)=2260mm 查阅《物流运输包装设计》表9-10，由双瓦楞纸箱及内装物质量选用代号为D-2.5的纸板 查阅《物流运输包装设计》表9-4瓦楞纸板技术指标，由纸板类型选择耐破强度为1300kpa 而箱纸板耐破强度

又，

计算得，一层面纸有，

r=3.30(kPa·㎡/g)，Q=160(g/㎡)，rn=8.60(N·m/g) 同理得，二层、三层面纸有，

r=2.85(kPa·㎡/g)，Q=160(g/㎡)，rn=7.50 (N·m/g) 又

P0.95PZPZr所以，可求得，PZ=1300/(0.95×3)=456(N)

Q查阅《物流运输包装设计》表9-6箱纸板的分级，

Rn0.152rnQn

所以，可求得：R1=209(N/0.152m)

R2=R3=182.4(N/0.152m)

查阅《物流运输包装设计》表9-7瓦楞原纸的分级， 瓦楞原纸选择定量为120 g/㎡，所以一层芯纸有

rmn=7.5(N·m/g) Rm1=0.152×7.5×120=136.8(N/0.152m) 同理，二层芯纸有

rmn=7.5(N·m/g) Rm2=0.152×7.5×120=136.8(N/0.152m) 查阅《物流运输包装设计》表9-2得 A瓦楞收缩率C1=1.53，B瓦楞收缩率C2=1.36 代入综合环压强度公式得：PX=(209+182.4+182.4+136.8×1.53+136.8×1.36)/15.2 =63.76(N/cm)

表7-2 双瓦楞凯里卡特常数值

查表得AB型凯里卡特常数aXZ=13.36 J=1.01 代入凯里卡特公式得：P=5565.23(N)

10 查阅《物流运输包装设计》表9-13得γ=2.00,又：

PcP0201

所以，抗压强度修正值为Pc=11130.46(N)

由于立柜式空调比较高，为提高其稳定性及安全性，所以采取堆码高度为一层。 7.4瓦楞纸箱封箱、钉箱要求

采用宽度为80mm的胶带进行封箱，制造商接头处选用16号U形钉钉合，斜向排列。双钉钉距为70mm，头、尾钉距离压痕中线的距离为13mm7mm，钉数定为52个，箱钉必须完全钉在搭接舌部位，沿搭接部分的中线钉、偏斜不超过3mm。扁丝宽度为2.0mm，厚度在0.65mm-0.75mm之间。 7.5瓦楞纸箱外包装装潢设计

空调在运输过程中,纸箱上应有品名规格、数量、重量、生产日期、生产工厂、体积等收发货标志。除此之外，应在纸箱上设计一些运输标志有利于更好地指导搬运，瓦楞纸箱上应该有易碎标志、向上标志、防潮标志等。

外观装潢设计详见装潢图。

图7-3 装潢图

11 8.小结

通过此次课程设计，提高了我的动手能力，巩固了理论知识，将理论知识和具体实践有效的结合到了一起，真正做到了学以致用。

我做的立式空调是很常见的运输件，在运输里出现的问题也是经常发生的，我通过对空调的研究，了解了如何对一个具体的产品在运输中出现的问题做具体的研究，以及如何解决这些问题。此次设计虽然可行但仍有许多不足：由于时间原因，没有做出更细致更精确的调查、分析以及计算等工作。在设计时，缓冲包装采用的是整体的缓冲包装设计，从运输搬运方面看，这样设计是安全系数最高并且其综合性能是很好，但环保的角度看，采用整体的缓冲包装设计并不是最好的，这样设计的用材最多，其污染环境。其次，由于资源有限，有些数据参数不能获取到或是获取的数据不够精确可能会对最后的计算结果产生一些影响。

本次课程设计中也遇到了许多问题，但通过同学讨论和问老师等方式得到了解决，在这个过程中，我对包装工程这个专业有了进一步的认识和了解，为自己以后的学习和工作做了很好的铺垫。

参 考 文 献

空调设计范文第6篇

在建筑节能方面, 我国至今还处于落后地位, 经济建设的目标基本还是以牺牲环保、大消耗为前提, 甚至还没有规范性的标准出台, 而有些地方即使有了地方性的规范, 却因为经济利益而缺乏监督力度, 在执行的程序上困难重重。而建筑暖通空调节能贯穿于设计、施工、验收、运行、维护的全过程中, 是一个节能系统。在这个系统中要求各个环节、各个方面都要切实可行。

1 暖通空调系统节能的设计方向

1.1 合理的负荷计算

冷热负荷是空调与供暖工程设计中最重要的基础数据, 是确定供暖与空调冷、热源容量, 空气处理设备能力, 输送管道尺寸等的依据。目前, 有些设计人员在施工图设计阶段, 往往不加区别地将设计手册或技术措施中的单位建筑面积冷、热负荷指标直接用作确定施工图设计阶段空调与供暖冷、热负荷的依据, 导致冷热源设备装机容量偏大、水泵配置偏大、末端设备偏大、管道直径偏大的“四大”现象。其结果是工程的初投资增高, 运行费用和能耗增大, 给国家和投资方造成巨大损失。

在方案设计和初步设计阶段, 由于建筑设计还达不到给出详细构造、门窗尺寸等深度, 不能满足供暖与空调负荷计算的需要, 所以, 只能凭借经验进行估算。为了使估算更加接近实际, 遂推出了“设计指标”这个概念。“设计指标”一般都是根据大量同类工程的单位建筑面积冷、热负荷的统计值, 通过统计回归求得的, 具有一定的代表性。但是, 在统计过程中普遍发现, 由于各个工程的实际情况千差万别, 所以计算得出的负荷指标有较大差异, 数值分布比较离散, 回归结果很难获得理想的相关系数。因此, 不得不采取分上、下限用两条曲线来进行回归。必须承认, “指标”只是一种粗略的统计值, 在方案设计和初步设计阶段, 采用指标进行估算, 也是不得已而为之。在施工图设计阶段, 已具备了进行详细负荷计算的充分条件。这时, 再按指标去确定负荷, 显然是不恰当的。为此, 《采暖通风与空气调节设计规范》 (GB 50019——2003) 中第6.2.1条和《公共建筑节能设计标准》 (GB50189—2005) 中第5.1.1条, 已经明确规定必须进行热负荷和逐项逐时的冷负荷计算, 并列为强制性条文。

当前, 大部分省、市规定设计院在向施工图审查机构送审设计文件时必须同时提交通过正版软件计算的冷热负荷计算书, 其目的就是让广大设计人员对冷热负荷的计算引起重视并落到实处, 以提高计算速度和准确性, 满足建筑节能的要求。

1.2 根据实际情况选择合理的空调设计

(1) 空调系统新风量的大小不仅与能耗、初投资和运行费用密切相关, 而且关系到人体的健康, 《公共建筑节能设计标准 (GB 50189—2005) 对其取值进行了规定, 设计人员进行工程设计时, 不应随意增加或减少。另外, 在人员密度相对较大且变化较大的房间, 宜采用新风需求控制, 即根据室内CO2浓度检测值增加或减少新风量, 使CO2浓度始终维持在卫生标准规定的限值内。 (2) 风机盘管机组加新风空调系统的新风口应单独设置, 或布置在风机盘管机组出风口的旁边, 不应将新风接至风机盘管机组的回风吸入口处, 以免减少新风量或削弱风机盘管处理室内回风的能力。 (3) 房间面积或空间较大、人员较多或有必要集中进行温、湿度控制和管理。全空气空调系统具有易于改变新、回风比例, 必要时可实现全新风运行, 从而获得较大的节能效益和环境效益, 且易于集中处理噪声、过滤净化和控制空调区的温、湿度, 设备集中, 方便维修和管理等优点。 (4) 建筑空间高度大于或等于10m且体积大10000m3时, 宜采用分层空调系统。与全室性空调方式相比, 分层空调系统夏季可节省冷量30%左右, 因此, 能减少运行能耗和初投资。但在冬季供暖工况下运行时并不节能, 此点特别提请设计人员注意。

对于民用建筑中的中庭等高大空间, 通常来说, 人员在底层活动, 因此舒适性范围大约为地面以上2m~3m。采用分层空调, 其目的是将这部分范围的空气参数控制在使用要求之内, 3m以上的空间则处于“不保证”的范畴。这里提到的分层空调只是一个概念和原则, 实际工程中有多种做法, 比较典型的是送风气流只负担人员活动区, 同时在高空设置机械换气, 排出相对“过热”的空气的方式, 因此这时需要对房间的气流组织进行适当的计算。

1.3 水力平衡装置的设置

在供暖与空调水系统中合理地设置水力平衡装置, 是系统水力失调、降低系统能耗、创造舒适人工环境的全新解决方案和有效的技术措施, 其设置原则如下: (1) 对于定流量系统, 设计人员应首先通过管路和系统设计来实现各环路的水力平衡, 即“设计平衡”;当由于管径、流速等原因的确无法做到“设计平衡”时, 应考虑采用静态 (手动) 水力平衡阀通过初调试来实现水力平衡的方式;当设计认为系统可能出现由于运行管理原因 (例如水泵运行台数的变化等等) 导致水量波动较大时, 宜采用阀权度要求较高、阻力较大的动态流量平衡阀。 (2) 对于变流量系统来说, 除了某些需要特定定流量的场所 (例如为了保护特定设备的正常运行) 或特殊要求外, 不应在系统中设置动态流量平衡阀, 而应设置动态压差控制阀 (也称自力式压差控制阀和压差调节器) 。 (3) 除规模较小的供热系统经过计算可以满足水力平衡外, 一般供热系统室外供热管线较长, 计算不易达到水力平衡。为了避免设计不当造成水力不平衡, 一般供热系统均应在建筑物的热力入口处设置静态水力平衡阀, 并应根据水力计算和建筑物内供暖系统所采用的调节方式, 决定是否还要设置动态流量平衡阀 (对定流量水系统而言) 或动态压差控制阀 (对变流量水系统而言) , 否则, 出现不平衡问题时将无法调节。经过水力计算需要设置时, 对于室内垂直单管跨越式供暖系统, 其热力入口处应设置动态流量平衡阀;对于室内双管供暖系统, 其热力入口应设置动态压差控制阀。 (4) 在组合式空调器、新风机组的供回水管路上宜设置动态平衡电动调节阀, 该阀比采用普通的电动调节阀具有更好的调节特性。

2 结语

总之, 只有克服暖通空调系统节能设计在目前存在的问题, 才能实现暖通空调的经济性、节能性、安全性、舒适性和美观性的作用。此外, 还必须采取切实措施, 从实际使用上实现暖通空调系统的节能。

摘要：随着城市化进程的加快和人民生活质量的改善, 我国建筑能耗的总量呈逐年上升趋势, 而暖通空调系统在建筑能耗中占有重要比重。本文将对暖通空调系统节能设计方向进行探讨。

关键词：暖通空调系统,节能,设计

参考文献

[1] 周鸿昌.能源与节能技术[M].同济大学出版社.